Расход предельный

АТП. Определение нормируемого расхода автомобильного бензина, дизельного топлива, сжиженного и сжатого газов на АТП при расчетах с водителями осуществляется по линейным нормам расхода и нормативным коэффициентам. Последние учитывают влияние на расход топлива автомобилями различных факторов, не учтенных в линейных нормах. Значения линейных норм расхода, предельные значения нормативных коэффициентов увеличения и снижения линейных норм и условия их применения утверждены Госпланом СССР. [c.319]

Если известны расходы предельного Qnp и расчетного Qp дождей, то, выражая коэффициенты стока по формуле Н. Н. Белова, среднюю частоту периодов работы ливнесбросов находим по зависимости [c.389]

Расходы предельной зависимости для бытовой и дождевой сетей [c.44]

Иначе говоря, уровень сравнительной эффективности применения стеклопластиков взамен углеродистой стали в ближайшей перспективе будет обусловлен величиной экономии эксплуатационных расходов. Предельные значения этих показателей могут служить ориентиром для предварительного обоснования внедрения стеклопластиков в конструкции машин и оборудования и других объектов. [c.251]

Согласно данным гл. 2 при низких значениях критерия взаимодействия частиц со стенками канала Кст относительная предельная скорость может быть принята равной взвешивающей скорости Оо.пр = в. Между продольным распределением концентрации и изменением скорости частиц существует простая зависимость, определяемая законом постоянства расхода компонентов потока и выражаемая формулой для расходной концентрации (см, гл. 1). Для текущих по ходу потока сечений [c.76]

Эффективность метода отключения цилиндров наиболее высока на режиме холостого хода как предельном случае режима малых нагрузок. При испытаниях легкового автомобиля с отключением цилиндров расход топлива снизился на 20%, особенно заметно снизился выброс углеводородов (40. .. 50%), но возросли выбросы N0 из-за повышения максимальной температуры цикла в работающих цилиндрах. В ездовом цикле относительное время работы двигателя с отключенными цилиндрами составляет до 85%. [c.43]

Основные типы калибров-пробок показаны на рис. 6.2, а калиб-ров-скоб — на рис. 6.3. Из калибров-скоб наиболее предпочтительны односторонние предельные скобы (см. рис. 6.3, а, б, в). Они сокращают время на контроль и снижают расход материала. Применяют также регулируемые скобы (со вставными и передвижными губками). Такие скобы позволяют компенсировать износ и могут настраиваться на разные размеры определенного интервала. Однако по сравнению с нерегулируемыми скобами они имеют меньшую точность и надежность и обычно применяются для контроля размеров с допусками не точнее Т8. [c.81]

При этом предельном давлении найти расход Q через Насадок и построить график напоров по его длине. [c.157]

Допущение о равенстве коэффициента расхода сопла единице в аналитической модели является достаточно жестким. Его ликвидация возможна лишь с привлечением опытных данных при построении полуэмпирической модели расчета. Однако для определения предельных по энергоразделению возможностей оно может быть использовано. [c.195]

Расчет вихревой трубы с дополнительным потоком. Вихревая труба с дополнительным потоком применяется в тех случаях, когда необходимо получить в процессе энергоразделения максимально возможную холодопроизводительность при предельно допустимом относительном расходе охлажденного потока и минимальном расходе сжатого газа. [c.227]

Для заданной потребной холодопроизводительности и фиксированного расхода воздуха существует предельный достижимый эффект охлаждения. Для принятых в расчете условий схема может обеспечить максимальный эффект охлаждения Д7 = 74 К при режимах работы труб ц = 0,6 ц = 0,4 и я) = 6 (см. рис. 5.7). Максимумы эффектов охлаждения в схеме по сравнению с характеристикой разделительной трубы смещаются с ц = 0,3 до 0,5 < ц 0,7, что объясняется дополнительным охлаждением сжатого газа в теплообменнике. [c.239]

Расчет эжектора состоит в определении предельных значений высоты Н и скорости полета Л/, до которых обеспечивается необходимая мощность воспламеняющего факела для заданных расхода сжатого воздуха и его параметров /, , Г, . Рассчитывают так же среднюю температуру факела и геометрические размеры эжектора. Расчетная схема эжектора показана на рис. 7.25. [c.339]

Дальнейшее увеличение паросодержания и изменение структуры вьь текающего потока ограничиваются возможностями метода адиабатического дросселирования. Однако это можно реализовать искусственно следующим образом. Если при достижении предельной начальной температуры 175...180 °С резко уменьшить расход воды через образец, то перепад давлений на нем, а вместе с ним и давление на внутренней поверхности резко упадут до давления насыщения и вода закипит перед образцом. В этом случае через образец периодически подаются порции воды с паром. Подающаяся двухфазная смесь пульсирует. В периоды между этими пульсациями на входе в образец имеет место расслоение пара и [c.79]

Стабильный уровень и практическая независимость от мощности характерны также для электромагнитных нагрузок, представленных на рис. 7.2, г. Удельные тепловые нагрузки, выражаемые произведением линейной нагрузки на плотность тока Aj, зависят в основном от режима работы. Такая закономерность справедлива для электрических машин с интенсивным охлаждением в отличие от машин с естественным охлаждением, для которых произведение Aj возрастает с увеличением мощности. Это объясняется тем, что расход охлаждающего воздуха увеличивается пропорционально возрастанию мощности, а уровень температур нагревания обмоток остается неизменным из-за необходимости работы в предельных температурных режимах. [c.207]

Если замкнутая траектория на фазовой плоскости является изолированно , она называется предельным циклом. Наличие устойчивого предельного цикла на фазовой плоскости говорит о том, что в системе возможно установление незатухающих периодических колебаний, амплитуда и период которых в определенных пределах не зависят от начальных условий и определяются лишь значениями параметров системы. Такие периодические движения А. А. Андронов назвал автоколебаниями, а системы, в которых возможны такие процессы, — автоколебательными [ 1 ]. В отличие от вынужденных или параметрических колебаний, возникновение автоколебаний не связано с действием периодической внешней силы или с периодическим изменением параметров системы. Автоколебания возникают за счет непериодических источников энергии и обусловлены внутренними связями и взаимодействиями в самой системе. Одним из признаков автоколебательной системы может служить присутствие так называемой обратной связи, которая управляет расходом энергии непериодического источника. Из всего сказанного непосредственно следует, что математическая модель автоколебательной системы должна быть грубой и существенно нелинейной. [c.46]

При углах конусности ад 15° у таких насадков наступает отрыв струи от стенок, т, е. возникает истечение через отверстие. При д <3 15 давление внутри насадка существенно меньше, чем на выходе из него, поэтому предельные напоры Н у диффузорных насадков меньше, чем у внешнего цилиндрического насадка. Коэффициенты расхода fi = Ф при Я <5 Япр существенно зависят от соотношения диаметров d/di и относительной длины Ud насадка [c.100]

Рассмотрим предельный случай, когда расстояние между центрами источника и стока, равное 2в, стремится к нулевому значению и одновременно расход каждого из них Q стремится к бесконечности, но так, что произведение 2zQ остается все время постоянной величиной [c.110]

Так как плотность в начале трубы не зависит от подогрева, то падение расхода газа приводит к уменьшению скорости в начале трубы. Малые значения приведенной скорости на входе в камеру Сгорания, получающиеся при сильном подогреве, приводят к большим габаритам двигателя. С увеличением скорости полета растут начальная температура Гх и предельное значение скорости на входе в камеру сгорания. [c.198]

Эксперименты показывают, что для каждого эжектора при заданных начальных параметрах торможения газов имеется некоторое максимальное значение коэффициента эжекции п и соответствующие ему максимально возможные значения расхода в скорости эжектируемого газа. Никаким снижением давления на выходе из эжектора не удается превысить эти предельные значения. Явление это напоминает работу сопла Лаваля на режимах, когда в минимальном сечении его достигнута скорость звука скорости газа во всех сечениях дозвуковой части при этом принимают предельно возможные значения и не зависят от давления на выходе из сопла. [c.518]

При каком предельном расходе в стальном трубопроводе диаметром 150 мм и длиной 1000 м потери напора не превысят величины а) 20 м б) 18 м в) 16 м г) 14 м д) 12 м [c.52]

У Казани е. Диаметр трубопровода принимается а зависимости от расхода и принятой предельной скорости по формуле (IV.9). [c.91]

При оценке степени возможного загрязнения водоемов объемы сбросов дождевых вод не должны превосходить допускаемых нагрузок, возникающих от загрязнений водоема, которые устанавливаются в зависимости от самоочищающей способности последнего. Объемы сброса образуются, когда выпадают дожди с расходами, превышающими расходы предельного дождя, при котором на очистных сооружения будет проходить расход, определяемый по формуле (9.96). [c.388]

Однако характерный профиль скорости газа в движущемся про-тивоточно продуваемом плотном слое нельзя объяснить только эффектом снижения плотности в пристенной зоне. Так как сыпучая среда во входном участке располагается под определенным углом, то по оси камеры высота слоя больше, чем на периферии (рис. 9-1,а). При этом необходимо учитывать, что этот угол зависит от формы, физических свойств материала и скорости встречного потока газа. При отсутствии газового потока для гладких, окатанных и округленных зерен он равен примерно 30°. С увеличением скорости газа до предельной величины, при которой начинается псевдоожижение, угол откоса падает до 10° и ниже [Л. 305]. Согласно Л. 237] небольшая разность высот слоя вызывает значительную неравномерность расхода воздуха, особенно в невысоких и неизотермичных камерах. [c.276]

Износ цилиндроиоршневой группы приводит к росту выбросов углеводородов, причем увеличивается доля углеводородов с канцерогенными свойствами из-за повышенного угара масла и увеличения расхода картерных газов через замкнутую систему вентиляции картера. К достижению предельного износа двигателя выбросы уве- [c.84]

Задача Х—5. Определить максимальный расход <2 воды, который можно подавать в бак, снабженный сифонной сливной трубой диаметром = 100 мм и общей длиной Ь = 10 м, если выходное сечение трубы ниже предельного уровня в баке на = 4 м. Труба имеет два сварных колена = 1,3) и вентиль (ф == 6,9). Коэффициент сопротнБлеиия входа в трубу вх = Коэффициент сопротивления трения л =---= 0,025. [c.242]

Опыты [231, 267] показывают, что термический КПД г монотонно возрастает с увеличением расхода плазмообразуюшего газа G, асимптотически приближаясь к некоторому предельному значению. Таким образом, существует определенный расход газа, при котором энтальпия, а следовательно, и среднеинтегральная температура плазмы, максимальны. [c.353]

Задача 729 (рис. 423). В регуляторе числа оборотов турбины грузы и А при заданном предельном числе оборотов ротора занимают положения, указанные на рисунке, а вал регулятора вращается с угловой скоростью о). При уменьшении нагрузки турбины в некоторый момент времени вал регулятора приобретает угловое ускорение е, а груаы начинают расходиться, вращаясь вокруг точек Oj и Oj с угловыми ускорениями Kj. Определить величины абсолютных ускорений точек и грузов в этот момент, если Oi j = О2С2 =--а, 0 0 ==2о. [c.273]

Мы видели, что плотность потока / = pv не может превышать некоторого предельного значения /. Ясно поэтому, что и возможные значения полного расхода газа Q будут иметь (для данной трубы и при заданном состоянии газа внутри сосуда) верхнюю границу Qmax, которую легко определить. Если бы значение плотности потока было достигнуто не в самом узком месте трубы, то в сечениях с меньшим S было бы / > /, что невозможно. Поэтому значение / = может быть достигнуто только в самом узком месте трубы, площадь сечения которого обозначим посредством 5тш. Таким образом, верхняя граница полного расхода газа есть [c.503]

Режим работы эжектора, при котором коэффициент эжекции не зависит от давления на выходе из диффузора, называется критическим. Особенности работы эжектора на критическом режиме связаны с характером течения в начальном участке смесительной камеры — между входным сечением и сечением запирания 1 (рис. 9,6). Как уже указывалось, дозвуковой поток эжектируемого газа движется здесь по каналу с уменьшаюп1 имся сечением, ограниченному стенками камеры и границей сверхзвуковой эжектирующей струв. Скорость эжектируемого шотока в минимальном сечении — оно совпадает с сечением запирания — не может превысить скорости звука этим и определяются предельные значения скорости во входном сечении и максимального расхода эжектируемогогаза. Для тога чтобы определить эти максимально возможные значения, необходимо найти соотношения между параметрами потоков во входном сечении и в сечении запирания. [c.518]

График на рис. 9.15 показывает также, что в звуковом эжекторе существует предельная степень повышения полного давления р11р1 з,ьь, которая достигается при отношении начальных полных давлений По 12 и не возрастает более даже при беспредельном увеличении полного давления эжектирующего газа. Физический смысл этого состоит в следующем. При повышении начального отношения полных давлений газов По увеличивается степень сжатия низконапорного газа, однако одновременно увеличивается и площадь максимального сечения эжектирую-щей струи в сечении запирания. Вследствие этого даже прк весьма малом расходе эжектируемого газа (га 0) необходимо-увеличивать относительную площадь камеры смешения. Перерас-ширение газа повышает потери в струе и потери при смешении и, начиная со значений По = 10—11, сводит на нет увеличени степени сжатия, получающееся вследствие возрастания энергии, эжектирующего газа. [c.525]

Степень повышения полного давления [Р4/Р2 вдоль кривых По = onst с увеличением коэффициента эжекции несколько уменьшается вследствие увеличения расхода эжектируемого газа и увеличения потерь в диффузоре, связанного с ростом скорости потока на входе в диффузор. Чем больше отношение полных давлений По, тем выше проходит характеристика (pt/p ) =/(и), т. е. тем большую напорность имеет эжектор. Однако предельные (критические) значения коэффициента эжекции с ростом По уменьшаются, протяженность характеристики становится меньшей. Это связано с тем, что с увеличением перепада давлений растет площадь сверхзвуковой эжектирующей струи в сечении запирания и уменьшается критическое сечение эжектируемого потока. [c.527]

Точка В характеристики соответствует такому режиму, когда в сечении запирания эжектируемый поток становится звуковым (А,2 = 1). После этого, действительно, дальнейшее снижение противодавления не изменяет расхода газов через эжектор. Постоянные предельные значения, не зависящие от противодавления, принимают коэффициент эжекции п и параметры смеси газов — приведенная скорость Лз и полное давление Pg. В случае дозвукового течения (Лз < 1) при этом был бы постоянным коэффициент сохранения полного давления в диффузоре a = /( a),. а следовательно, и полное давление газа на выходе из диффузора Pi = ОдРз. Другими словами, все режимы работы эжектора, соответствующие противодавлению, меньшему критического значения, при Яз < 1 выражались бы одной точкой характеристики S(p4 = onst, и = onst). Однако экспериментальные данные показывают, что характеристика эжектора не обрывается в точке В снижение противодавления на критическом режиме всегда приводит к падению полного давления смеси при постоянном значении коэффициента эжекции (ветвь ВС). Легко убедиться, что это возможно только при сверхзвуковой скорости потока на входе в диффузор. Действительно, при Яз > 1 диффузор работает [c.531]

Расчет весьма упрощается, если за основу принять рекомендуемые (по экономическим соображениям) значения предельных расходов или скоростей. Этот вопрос детально еще не разработан для различных сочетаний условий работы водоировода. Средние данные о рекомендуемых предельных расходах и скоростях приводятся в табл. 13-2. [c.129]

Определяем, какие расходы должны пропускаться через отдельные участки трубопровода, считая для удобства подсчетов с конца магистрали лри.ченительно-к этим расходам по табл. 13-3 предельных расходов [c.130]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...