Перепады

Для ряда значений перепада давлений определялась расходная скорость при течении жидкости через капилляры (внутренним диаметром 0,2 и 0,1 см). Результаты сведены в следующие таблицы [c.85]

Жидкость, аналогичную рассмотренной в примере 2В, пропускали через прямоугольный канал поперечного сечения 10 см х X 0,4 см. Объемный расход составлял 150 см /с. Требуется вычислить величину перепада давления. [c.88]

Перед тем как начать обсуждение исследований турбулентных течений, уместно привести феноменологическое описание наблюдаемого поведения. Наблюдаемый перепад давления при турбулентном течении разбавленных растворов полимеров в круглых трубах часто является неожиданно более низким, чем тот, который наблюдался при той же самой расходной скорости чистого растворителя, несмотря на то что вязкость раствора больше вязкости чистого растворителя. Это явление известно как явление снижения сопротивления. Аналогичное явление наблюдается и при обтекании погруженных тел, если полимер инжектируется в пограничный слой. [c.281]

Наличие влияния диаметра означает, что коэффициент трения зависит не только от числа Рейнольдса, а также и от некоторых других безразмерных критериев. Такой критерий можно получить лишь при помощи введения еще одного параметра, кроме диаметра трубы, скорости, плотности, вязкости и перепада давления очевидно, в качестве такого параметра следует выбрать естественное время. Действительно, в настоящее время общепризнано, что снижение сопротивления связано некоторым образом с упругими свойствами жидкости. [c.283]

На рис. 5.5 неравновесный процесс адиабатного расширения пара изображен условно штриховой линией 1-2. При том же перепаде давлений р —р2 срабатываемая разность энтальпий Л, —/i2- = A/i получается меньше, чем ДЛо, в результа- [c.50]

В газовой турбине Т продукты сгорания адиабатно расширяются, в результате чего их температура снижается до Та, а давление уменьшается до атмосферного р . Весь перепад давлений р. — р используется для получения технической работы в турбине /тех. Большая часть этой работы /к расходуется на привод компрессора разность /тех — U является полезной и используется, например, на производство электроэнергии в электрическом генераторе ЭГ или на другие цели (при использовании жидкого топлива расход энергии на привод топливного насоса невелик, и в первом приближении его можно не учитывать). [c.59]

Почему вырабатываемая турбиной мощность превышает мощность, затраченную на привод компрессора, если массовые расходы через них рабочего тела и перепады давлений практически одинаковы (см. рис. 6.4) [c.68]

Число параметров в правой части уравнения уменьшилось, так как ///=1, т. е. мы избавились от того параметра, который приняли за единицу измерения. Если теперь ввести еще три новых единицы измерения для времени / /v, для массы pt и, наконец, для отношения тепловой мощности к перепаду температур XI (в рассматриваемой системе величин единицы Вт и К раздельно не встречаются, а входят лишь в комбинации Вт/К), то в правой части рассматриваемой зависимости останется всего два безразмерных параметра [c.82]

При стационарном режиме тепловой поток Q во всех трех процессах одинаков, а перепад температур между горячей и холодной жидкостями складывается из трех составляющих [c.98]

Для интенсификации переноса теплоты через стенку согласно формуле (12.7) нужно либо увеличить перепад температур между теплоносителями t-M — <ж2, либо уменьшить термическое сопротивление теплопередачи R . Температуры теплоносителей обусловлены требованиями технологического процесса, поэтому изменить их обычно не удается. [c.100]

Определим точное значение среднего перепада температуры Ш для простейшего случая, когда температура греющего теплоносителя неизменна (рис. 13.7). Через дифференциально малую площадь теплообменника dF передается тепловой поток [c.106]

Точно таким же получается выражение для Ш и при других схемах движения теплоносителей, изображенных на рис. 13.6. Обратите внимание, что Д/б и Д/ — это перепады температур между теплоносителями на концах теплообменника. Только в прямоточном теплообменнике значение Д/б всегда равно разности температур теплоносителей на входе, а Д/м — на выходе. В противоточном теплообменнике теплоносители движутся [c.107]

Средний перепад температур Д< можно рассчитывать по разности средних температур M = ii — (2= 158,8 — 40= 118,8 °С, поскольку отношение Д/б/Д -= 148,8/88,8 <2. [c.109]

Оценить ошибку, связанную с использованием среднеарифметического перепада температур вместо среднелогарифмического в прямоточном и противоточном подогревателях воды, в котором вода греется от 20 до 80 °С, а газ остывает от 500 до 200 °С. [c.110]

Главным преимуществом радиальных турбин перед осевыми является большой перепад давлений, срабатываемый в одной ступени. Поэтому расширительные [c.177]

Для измерения малых перепадов давления воды применяют двух-жидкостный микроманометр, представляющий собой перевернутую [c.23]

Перепад давления на гидромоторе определяется разностью между давлениями на входе и на выходе, т. е. [c.307]

Дроссели — регулирующие устройства, способные устанавливать определенную связь между перепадом давления до и после дросселя и пропускаемым расходом. [c.357]

В некоторых случаях рабочая камера установки может быть откачана лишь до промежуточного вакуума (10 —10 мм рт. ст.). Диффузионный насос для откачки рабочей камеры становится ненужным (для камеры пу пки он по-прежнему необходим, но малой мощности и малогабаритный). В таких установках лучепровод, соединяющий камеру пушки с камерой детали, проектируют с учетом создания необходимого перепада давлений мегкду каморами иногда в лучепроводе предусматривают даже промежуточную ступень откачки. [c.164]

Определить величину приведенного к валу двигателя момента инерции маховика для того, чтобы за время ip рабочего хода бь Л бы обеспечен перепад угловой скорости вала двигателя от со, ах — = 104 сск до omiri = 101,5 ef i. [c.174]

Определить величину приведенного к валу двигателя момента инерции маховика / для того, чтобы за время холостого хода был обеспечен перепад угловой скорости от сопих = 200 до [c.174]

Коэффициент неравномерности движения характеризует только перепад угловой скорости начального звена в пределах от п до сошах, но не характеризует динамики двилсения этого звена [c.377]

При Q = 0 (чисто активная ступень) весь располагаемый теплопереггад, а следовательно, и перепад давлении срабатывается в сопловом аппарате, превращаясь в скоростной напор. Именно такая ступень рассмотрена на рис. 20.2, 20.3. При Q=1 (чисто реактивная ступень) весь располагаемый теплоперепад срабатывался бы на рабочих лопатках. [c.170]

По такое состояние не является равиог.ес-ным. Под действием перепада даолення Д/ уд частицы жидкости устремятся из трубы в резервуар, приче.м ото дви кение начнется с сечения, непосредственно прилегающего к резервуару. Теперь сечение п — п перемещается в обратном направ- [c.141]

С момента начала открытия щели 1 на иротяжепии хода жидкость интенснв ю втекает в цилиндр под действием перепада давлений pi — pmin) ДО его заполнения р — давление в полости корпуса). [c.293]

Если давление ограничено, то при некоторой достаточно большой частоте вращения скорость поршня может достигнуть критического значения Ущ, при котором давление в цилиндре достигнет предельного минимального значения рщ = pmin (см. график рщ = =-- / (а)). Обычно pmin Рн.п давлению насыщенных паров жидкости. При этом яшдкость оторвется от поршня, в цилиндре будет образовываться незаполненный объем F , а жидкость будет поступать в цилиндр с постоянной скоростью У)ктах < 1 п- ВелИЧИНа У <тах является предельной, так как соответствует предельному перепаду давлений Рд — p, in- На рис. 3.15, а объем F,, представлен площадью 1—2—3—1. [c.296]

Кроме того, критерий а мо кпо рассматрииать как величитгу, обратно пропорциональную соотношению между фрикционным расходом ( фр, обусловленным двил ением одной стенки зазора относительно другой, и расходом Q an нанорпого течения в том же зазоре, вызванного перепадом давления. Поделив формулу (1.91) па формулу (1.88) и положив р-гр = U ыО и l D, будем иметь [c.305]

Перепад давления па гидромоторо меньше давления насоса на величину атих потерь, т. е. [c.385]

Для симметричного Дросселирующего золотникового распределителя и для гидроци индра с двусторонним штоком расходы в рабочих окнах и перепады давления в них одинаковы, поэтому для перепада давления на олот (Н]се и ь будем иметь [c.392]

Фильтрующие элементы изготовляют из металлических сеток сар- кевого плетения, металлокерамики, специальной бумаги. Во избежание разрушения фильтрующих элементов тонкой очистки (поз. 1 на рис. 3.121) под действием возрастающего перепада давления при их постепенном засорении устанавливают предохранительный кланан 5, ограничивающий этот перепад. Кроме того предусматривают размещение сигнализатора, оповещающего о необходимости замены фильтра. Иногда для защиты системы от быстрого засорения за клапаном 3 устанавливают дополнительный фильтр — эле-вгент 2 грубой очистки. [c.415]

Из-за существенно более высокой энергонапряженности топлива и ограничения по температуре необходимый размер твэ-лов должен быть практически равным размеру микротвэлов, и,, таким образом, только они могут быть использованы в качестве тепловыделяющих элементов в реакторе БГР. Поскольку в реакторе БГР удельный расход охлаждающего гелия через поперечное сечение активной зоны на несколько порядков выше, чем в реакторе ВГР, а располагаемый перепад давления, приходящийся на активную зону, ограничен 2—3% абсолютного значения давления гелия в контуре, то задача выбора рациональной схемы охлаждения топлива становится одной из главных. [c.37]

Использовалась обычная методика проведения эксперимента и обработки опытных данных. Расход определялся по нормальной диафрагме (шайбе), перепад давления в рабочем участке измерялся дифманометром ДТ-50 и образцовыми манометрами класса 0,35, нагрев воздуха в рабочем участке — дифференциальными хромель-копелевыми термопарами и переносным потенциометром ПП-П класса 0,2. Потеря давления в шаровом слое подсчитывалась с учетом сопротивления трубы (Дртр), определенного без шаровых элементов. В расчете коэффициента сопротивления слоя по зависимости (2.1) принималось среднее значение плотности воздуха, подсчитанное через средние температуру и давление в рабочем участке. Полученные коэффициенты сопротивления приведены в табл. 3 4. [c.61]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

Гидравлика (1982) -- [ c.257 , c.488 ]

Справочник инженера-путейца Том 1 (1972) -- [ c.90 ]

Гидравлические расчёты систем водоснабжения и водоотведения Издание 3 (1986) -- [ c.259 , c.270 ]

Техническая энциклопедия Том15 (1931) -- [ c.293 ]

Промышленный транспорт Издание 3 (1984) -- [ c.216 ]

Техническая энциклопедия Т 10 (1931) -- [ c.292 ]

Справочник по гидравлике Книга 1 Изд.2 (1984) -- [ c.202 ]

Гидравлика Изд.3 (1975) -- [ c.216 , c.293 , c.431 ]

Техническая энциклопедия Т 9 (1938) -- [ c.292 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...