Диффузоры оптимальные

Основываясь на многочисленных примерах, можно рекомендовать для круглых диффузоров оптимальный угол расширения, отличающийся от расчетного, а именно = Оказывается, что для не очень длинных диффузоров при а = 8° и m = 2ч-4 отрыв еще не происходит и поле скоростей на выходе из диффузора еще достаточно однородно. [c.374]

Для плоских диффузоров оптимальный угол расширения, при котором достигается минимум потерь давления, наблюдается практически в пределах = 12 (см. диаграмму 5-5). [c.194]

Для диффузорных переходов (аналогично плоским или коническим диффузорам) оптимальной длине соответствует минимальное гидравлическое сопротивление. При этом особенно важно предупредить возникновение отрыва на начальном участке перехода. Для этого полный угол между расходящимися стенками в начале перехода не должен превышать 8—10°. Выполнение этого условия в переходах типа А приводит к сравнительно большой их длине при а= 10" [c.208]

Не следует также размещать в непосредственной близости от выходного патрубка машины какой-либо поворот. Непосредственно за выходным патрубком машины для снижения потерь напора следует устанавливать диффузор. Схема размещения диффузора показана на рис. 12-7. Коэффициент сопротивления диффузора оптимальной формы не должен превышать 0,2—0,25. При угле раскрытия диффузора больше 20° ось диффузора [c.342]

Для того чтобы спроектировать диффузор оптимальной формы, обеспечивающий максимальное значение о, необходимо знать величину О, что в общем случае является весьма сложной задачей. Оптимальное значение параметра О должно удовлетворять следующим условиям [c.35]

Важной геометрической характеристикой диффузора является отношение сечений /. При заданной скорости на входе повышение давления происходит только до определенных пределов, причем в коническом диффузоре и в диффузоре оптимальной формы наиболее бурный рост давления соответствует начальному участку. [c.394]

Исследования показали, что изготовление регулируемых диффузоров оптимальной формы, которая изменяется во время работы трубы, существенного выигрыша в газодинамическом смысле не дает. Практически использование таких диффузоров значительно усложняет конструкцию трубы и ее эксплуатацию. По этой причине регулируемые диффузоры не нашли широкого применения. [c.12]

Вполне приемлем вариант со ступенчатым диффузором (степень расширения П2 = Рк/р2 = 3- -4) с оптимальным (или несколько большим оптимального) углом расширения (табл. 10.4). Когда минимальные габариты установки являются основным требованием конструирования, можно применять вариант без переходных участков, присоединяя вентилятор непосредственно к камере. [c.311]

При заданных степени расширения давления и расходе сжатого газа зависимость оптимальной закрутки потока е от относительной ширины щели диффузора на входе, обеспечивающая максимальное значение коэ(М>ициента давления 4 , может быть записана в виде р = (Гд ф/Дд, ф)о- [c.303]

Современные высокоэффективные эжекционные струйные аппараты являются сложными конструкциями, в которых увеличение значений КПД процесса эжекции для каждого аппарата достигалось путем экспериментального подбора оптимального количества сопел от 1 до 327 [1, 2, 4, 15, 16] и на основе произвольного выбора размеров камеры смешения, горловины, конфузора и диффузора. Поэтому лучшие конструкции эжекционных струйных аппаратов существенно отличаются друг от друга. [c.215]

На рис. 8.31 представлены графики зависимости коэффициента потерь от длины (т. е. от угла а) для диффузоров типа J и 3. У достаточно длинных (близких к оптимальным) диффузоров этих типов разница в потерях становится малой. [c.459]

На рис. 8.38 приведены кривые оптимальных значений о — отношений полного давления за системой скачков к полному давлению перед ней в зависимости от числа Мв перед диффузором для случаев [c.467]

Описанная методика относится к расчету плоского сверхзвукового диффузора с внешним сжатием и оптимальной системой скачков уплотнения на расчетном режиме, при котором все скачки пересекаются на кромке обечайки. [c.479]

Таким образом, при проектировании эжектора, который при работе на критическом режиме должен давать дозвуковой поток смеси, приведенную скорость Яз следует находить из дозвукового решения уравнения (37), т. е. так же, как и на докритических режимах. Это соответствует оптимальному режиму торможения полученного сверхзвукового потока. В выходном сечении диффузора на этом режиме получается максимально достижимое при [c.532]

На рис. 9.33—9.37 приведены некоторые результаты испытания моделей эжекторных реактивных систем на установке с непосредственным измерением реактивной тяги. Из этих графиков видно, что эжектор действительно позволяет заметно увеличить реактивную тягу при работе на месте. В соответствии с данными теоретического анализа выигрыш в тяге оказывается главным образом функцией геометрических параметров эжектора а и /, причем если с уменьшением а (увеличением относительного диаметра камеры) выигрыш в тяге монотонно возрастает, то по величине / имеются оптимальные значения, зависящие от потерь в диффузоре. [c.562]

Расчет струйных насосов при заданных подачах Va, и напорах Н , сводится к определению оптимального отверстия сопла, длины и диаметра камеры смешения и размеров диффузора. Методика расчета струйных насосов приведена в специальной литературе. Приближенно подачу рабочей жидкости к соплу [c.327]

Во сколько раз такой оптимальный ступенчатый диффузор снизит потери по сравнению с внезапным расширением трубопровода. [c.165]

Ступенчатый диффузор. Принимаем оптимальный угол раскрытия на одну сторону 0/2 = 4°. Концевой диаметр диффузорной [c.201]

Задача 3.16. Дан диффузорный насадок с плавно закругленным входом в виде сопла (g = 0,06) и диффузора с оптимальным углом конусности (а = 5°30 ) и с соотношением диаметров D2/Oi=3, для которого можно принять коэффициент сопротивления = 0,125. Коэффициенты сопротивления отнесены к узкому сечению. Определить для данного насадка коэффициент расхода ц, отнесенный к площади выходного отверстия (Dq), и коэффициент расхода х, отнесенный к площади узкого сечения (Di). [c.54]

К корпусным деталям относится также и диффузор, монтируемый в корпусе компрессора. По конструкции диффузоры бывают лопаточные и безлопаточные (щелевые). В лопаточном диффузоре градиент давления в межлоиаточных каналах оказывает существенное влияние на к. п. д. компрессора. Он зависит от ряда факторов, в том числе и от угла уширепия межлопаточного канала диффузора. Оптимальные углы уширения легче обеспечить профилированными лопатками. Технологически проще изготовить диффузор с тонкими лопатками постоянной толщины. Методы профилирования лопаточных решеток диффузоров и сопловых [c.88]

Опыты показывают, что для круглых конических диффузоров оптимальные значения Тдо т можно принимать в пределах Тдопт —Наиболее употребительны средние значения 10—12°. [c.394]

ЗОЛОЙ) устанавливали неполную перфорированную решетку (f = 0,30). На основании результатов ряда опытов были определены оптимальные высота решетки (Лр/0=0,37) и отдаление ее от днища канала (/г]/й = 0,15), при которых степень отклонения относительных расходов от единицы Дрг = рг — 1 не превышала 6 % (табл. 9.9). Не 1авномерность скоростей по выходному сечению диффузоров, установленных на ответвлениях, оставалась сравнительно высокой (максимальное значение Л(ц = 1,32 для пе()вого ответвления). [c.251]

Большую роль в работе вихревой трубы с дополнительным потоком играет диффузор. Его влияние на степень расширения в вихре подробно исследовали А.П. Меркулов и Н.Д. Колышев [119] при изучении самовакуумирующихся вихревых труб. В вихревой трубе с дополнительным потоком некоторые из них подтвердились. Ими были даны рекомендации по оптимальным характерным геометрическим параметрам щелевого диффузора, позволяющим получить наибольшую степень расширения в вихре 7iJ при фиксированной степени расширения в вихревой трубе Пр а следовательно, и наибольшие эффекты охлаждения. В частности, радиус перехода от камеры энергоразделения к перед- [c.87]

D d = 4. Оптимальная щель диффузора в самовакуумирую-щихся вихревых трубах Ад ф= Работа вихревой [c.88]

На рис. 8.43 штриховой линией изображена зависимость предельного угла поворота потока в присоединенном плоском скачке от числа Маха сйта1(Мя) при к = 1,4. Здесь же нанесены кривые значений суммарного угла поворота потока o в оптимальной системе плоских скачков (для диффузора с внешним сжатием), состоящей из различного числа скачков (т = 2, 3, 4). Как видно пз рис. 8.43, суммарный угол поворота потока в оптимальной системе из трех скачков приблизительно равен предельному углу поворота невозмущенного потока у обечайки, а в случае четырех скачков — больше предельного. Иначе говоря, при тге > 3 (для [c.473]

Рис. 8.49. Зависимость от скорости полета ко. ффициептов сохраиения полного давления и расхода для трехскачкового сверхзвукового диффузора с внешним сжатием, имеющего оптимальные характеристики ири М = 3

Штрихами, как указывалось ранее, нанесены кривые, отвеча ющие идеально регулируемому трехскачковому диффузору, у которого формы центрального тела и обечайки, а также проходное сечение горла изменяются по такому закону, что для каждого значения скорости устанавливается оптимальная система из трех скачков, пересекающихся на кромке обечайки. [c.483]

Если такой же расчет произвести для эжектора с нерасширяющимся соплом, т. е. принять Я] = 1, то необходимая площадь сечения смесительной камеры будет больше площади критического сечения сопла не в 5,23, а в 7,45 раза, и полное давление на выходе из диффузора будет на 35 % меньше значения, полученного выше. Как видим, в данном случае применение сверхзвукового сопла дает заметный выигрыш в полном давлении. Выбор рациональной степени расширения в сопле также дает некоторый эффект. Если вместо выбранного выше оптимального сопла с неполным расширением применить расчетное сверхзвуковое сопло (Xi = 1,88), то, как показывает расчет, пришлось бы площадь камеры смешения увеличить на 55 % (/ з// кр = 5,52), в результате чего полное давление смеси снизилось бы на 4 %. [c.552]

Во второй части книги рассматривается численный метод расчета и оптимального профилирования плоских диффузоров и диффузоров прямоугольного поперечного сечения при движении в них турбулентной несжимаемой жидкости. В рамках описываемою подхода оптимизацию можно осуществлять по любому критерию и с любыми здчаниы-ми ограничениями. Разработанная методика может быть легко перенесена и на дру1ис гидро- и аэродинамические каналы. [c.2]

В седьмой главе в достаточно общем виде формулируется задача оп тимизации гидро- и аэродинамических каналов. Для решения задачи оптимизации необходимо иметь уравнения движения, выбрать некий оптимизируемый функционал и остановиться на каком-либо методе оптимизации. В главе приводится сводка критериев, характеризу ющих аэродинамическое совершенство каналов, а также дается обзор методов расчета диффузоров и методов решения задач оптимального управления. Делается вывод о необходимости разработки специального метода для решения задачи оптимизации, поскольку интегральные подходы не содержат достаточной информации о движении, а конечноразностные методы требуют чрезмерных затрат машинного времени. [c.8]

Сопоставление расчетов с экспериментальными результатами разных авторов, относящихся к диффузорам с прямоугольными и криволинейными образующими, показывает удовлетворительную корреляцию, поэтому в одиннадцатой главе на основе описанного метода исследуются конкретные вопросы оптимизации диффузоров. Для поиска оптимальных конфигураций используется оптимальное управление заданного вида (ОУЗВ), в результате чего задача оптимизации сводится к задаче нелинейного математического программирования. Показаны индивидуальные особенности рассматриваемой задачи, а также новые улучшения ОУЗВ. Приводятся характерные формы оптимальных диффузоров и физическая картина движения в них. Показано влияние различных факторов (профиля скорости, габаритов и т.п.) на изменение формы оптимальных диффузоров. Даны конкретные примеры существенного улучшения гидро- и аэродинамического качества диффузоров за счет оптимизации. [c.9]

Оптимальный угол в раскрытия диффузора, при котором суммарные потери расширения потока в трубопроводе 6yAyt наименьшими, пользуясь для определения потери расширения в диффузоре графиком зависимости коэффициента потери расширения срр от угла 0. [c.165]

Если габариты помещения не позволяют применить диффузоры с углом конусности 0/2, близким к оптимальному, то при 0/2 < 30° целесообразно принять специальную конструкцию ступенчатого диффузора (рис. 11ф, который состоит из обычного диффузора с оптимальным углом раскрытия и расположенного за ним внезапного расширения. Последнее в этом случае не дает значительных потерь, поскольку кинетическая энергия потока в концевом сечении перед расширением мЗла. [c.201]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...