Коническая труба

Дальнейшие исследования позволили уточнить выражения, сведя их к единой формуле для цилиндрических и конических труб, учитывающей реальную степень расширения и влияние по- [c.75]

Неравномерным движением жидкости называют такой вид установившегося движения, при котором живые сечения и средние скорости потока изменяются по его длине. Примером неравномерного движения служит движение жидкости в конической трубе или в канале, глубина потока в котором изменяется из-за возведения гидротехнических сооружений. [c.32]

Эжектор представляет собой конструкцию, состоящую из камеры смешения, в которой частично размещены две конические трубы, не соединенные между собой (сужающаяся и расширяющаяся), и всасывающей трубы, опущенной в резервуар (рис. 3.17). Сужающаяся коническая труба соединена с трубой Г диаметром D, по [c.93]

Примером равномерного движения может служить движение в канале правильной формы с постоянной глубиной наполнения (рис. 58). Движение потока с постоянной скоростью в цилиндрической трубе постоянного сечения будет также равно-. мерным. Неравномерное движение можно наблю-, дать в конической трубе, в которой по длине меняются поперечные сечения потока и, следовательно, скорости (рис. 59), давления и глубины. [c.82]

Эжектор представляет собой конструкцию, состоящую из камеры смешения, в которой частично размещены две конические трубы, не соединенные между собой (сужающаяся и расширяющаяся), и всасывающей трубы, опущенной в резервуар (рис. 88). Сужающаяся коническая труба соединена с трубой Т диаметром D, по которой в эжектор поднимается рабочая жидкость а количестве Q. В конечном сечении сужающейся конической трубы, где ее диаметр равен d, скорость сильно возрастает, в результате чего давление здесь падает ниже атмосферного. Вследствие образования вакуума жидкость засасывается эжектором из резервуара по вертикальной всасывающей трубе и движется далее вместе с рабочей жидкостью по трубе К, в которую она поступает из эжектора через коническую расширяющуюся трубу. [c.132]

Определить сопротивление Л, конической трубы, считая, что на ее элементарном отрезке коэффициент гидравлического сопротивления определяется в зависимости от скорости и диаметра, соответствующих этому сечению. Длина трубы L, ее начальный диаметр Ор конечный диаметр D > Оз). [c.86]

Постепенное сужение трубы. При движении жидкости в конфузоре (рис. 4.46) скорость потока вдоль трубы возрастает, а давление уменьшается. Так как жидкость движется от большего давления к меньшему, то причин для срыва потока (как в диффузоре) в конфузоре меньше. Отрыв потока от стенки с небольшим сжатием возможен на выходе из конфузора в месте соеди-динения конической трубы с цилиндрической, поэтому сопротивление конфузора всегда меньше, чем сопротивление диффузора с теми же геометрическими характеристиками. Потери в конфузоре также складываются из потерь на постепенное сужение и потерь на трение, т. е. [c.207]

Рис. 4-55. Истечение из расширяющейся конической трубы а - тяжелой

Коэффициенты сопротивлений для постепенно расширяющихся (конических) труб — диффузоров, плавно сужающихся труб — сопл, поворотов и других, более сложных местных гидравлических сопротивлений (кранов, фильтров и т. п.) — находят в справочной литературе. В задачах данного сборника коэффициенты обычно задаются. [c.32]

Средняя часть корпуса компрессора выполнена в виде конической трубы с двумя вертикальными фланцами. На внутренней поверхности ее имеется 12 канавок для крепления направляющих лопаток компрессора. Для установки сбросных клапанов имеется кольцевой прилив, канал которого соединен с внутренней полостью компрессора щелью. [c.38]

Вычисление, подобное тому, которое мы произвели в 2 и 3 относительно бесконечно тонкой цилиндрической трубы, может быть применимо и для конической трубы, имеющей бесконечно малое отверстие при вершине, сообщающейся с бесконечным воздушным пространством и с другой стороны ограниченной сферической поверхностью с центром в вершине. [c.278]

Дросселирующие устройства БРУ АЭС 960-500/800-Ш, 958-400/600 III, 931-400-ШФ, 960-350/500-Ш, 936-350/450-ШФ, 936-250/350-ШФ, 959-150/400-Ш, 855-100/250-ОФ (рис. 3.44, табл. 3.30 и 3.31). Предназначены для понижения давления и глушения шума, возникаюш,его в процессе дросселирования давления, присоединяются к дроссельным клапанам и трубопроводам сваркой. Дросселирующее устройство представляет собой коническую трубу (в устройстве 931-400-ШФ цилиндрическая), внутри которой вварена одна (рис. 3.44, а) или несколько (рис. 3.44, б) перфорированных решеток. Количество решеток и их проходная площадь зависят от расхода пара и перепада давления на устройстве и приведены в табл. 3.30. Детали устройств изготавливаются нз углеродистой стали. Изготовление и поставка по ТУ 108-681—77. [c.142]

Задача 2.2. Жидкость течет по конической трубе кругового сечения. При X = О радиус трубы = 0,1 м, а при д = / = 1 м R = [c.60]

Нарастание площадей сечений вдоль по оси трубы не должно быть очень большим, например, превышать нарастание площадей у эквивалентной конической трубы с углом расхождения 0 = 12 ч- 13°. [c.306]

Применение трубчатых конструкций позволяет широко использовать автоматическую сварку, что обеспечивает надежность и высокое качество конструкции, а также снижает трудоемкость изготовления кранов. Обтекаемые формы стрелы и башни улучшают аэродинамические характеристики крана, что имеет особенно важное значение в районах с сильными ветрами. Оголовок колонны представляет собой коническую трубу. Стрела сварена из тонкостенных труб. Корневая А-образная часть создана двумя трубами, которые плавно переходят в одну. При демонтаже крана стрела опускается и складывается, далее колонна опускается на седло тягача. Под ходовую тележку подводится пневмоколесная тележка, флюгера сводятся к продольной оси для уменьшения транспортной ширины крана. [c.268]

Установка коническая труба , состоящая из конической стеклянной трубы со шкалой подъема частиц, осадочной камеры, вентилятора, ири- [c.136]

Dg — внутренний диаметр жаровой трубы (при конической трубе — средний внутренний диаметр, при волнистой трубе — наименьший внутренний диаметр), мм I — длина жаровой трубы или расстояние между соседними креплениями, мм. Остальные обозначения — согласно п. 1.2. [c.330]

Применительно к расширяющейся конической трубе формула (7-17) преобразуется так. Суммируя потери отдельных ее элементов, имеем [c.73]

ПРАКТИЧЕСКИЕ КОНИЧЕСКИЕ ТРУБЫ [c.74]

В настоящее время конические трубы применяются только у низконапорных маломощных турбин (фиг. 6-7). Здесь они изготовляются сваркой или клепкой железных листов и привертываются на фланцах к колесной камере. В военное время они у самых малых турбин изготовлялись и из деревянных клепок, сплоченных обручами. У средненапорных турбин такие конические трубы иногда бывали полностью или частью и железобетонными, но теперь и у таких турбин часто предпочитают трубы иной формы (изогнутые). [c.74]

Современные малые вертикальные турбины имеют конические трубы длиной /= 1,5 - 4 м и Я=1,2-н8 при разведении <р = 1,8--ьЗ,2 раскрытие 2 = 5-ь18°, обычно ближе к 13°. Их вероятные коэффициенты восстановления 0,6-4 0,83. [c.74]

ЛМЗ рекомендует [Л.36] вводить такие поправки в соответствии с табл. 7-1 при переходе от конической трубы с l = (Z 3,5)D к изогнутой со строительной высотой ( 7-9) h p= 2 2A). Указанные поправки вводятся лишь при расходах, больших оптимального. [c.75]

Поправки при переходе от конической трубы к изогнутой [c.76]

Представим себе (фиг. 7-3) коническую трубу, равноценную с данной изогнутой, — равноценную в том смысле, что она имеет те же осевую длину, входное и выходное сечения, а следовательно, те же разведение и относительную длину. Тогда раскрытие 2 9 всей изогнутой трубы определяется по прежней формуле (7-8) [c.77]

У изогнутой трубы, кроме этих параметров, общих с параметрами конической трубы, имеются и другие, а именно у нее характерны длины ее вертикальной и горизонтальной частей. [c.77]

Для сокращения продолжительности осаждения частиц применяют тонкослойное центрифугирование, при котором поток в роторе центрифуги делится с помощью пакета конических труб на концентричные слои толщиной примерно 1 мм[ 42]. В этом случае уменьшается путь и увеличивается поверхность осаждения частиц. Кроме того, ускоряется раскручивание жидкости в роторе. [c.531]

Часто техническая необходимость применения вихревых труб для охлаждения связана с ограничениями по расходу сжатого воздуха, требующими минимизации диаметра вихревой трубы при сохранении ее термодинамических характеристик. Это приводит к противоречию, связанному с масштабным фактором. Его преодоление требует определенных усилий по совершенствованию процесса энергоразделения у маломасштабных вихревых труб. Методы интенсификации процесса энергоразделения в маломасштабных вихревых трубах за счет отсоса наиболее нагретых периферийных масс газа с периферии камеры энергоразделения [7, 8] и нестационарного выпуска горячего потока через дроссельное устройство позволили приблизить уровень их термодинамической эффективности (ф = 0,22) к 22%, в то время как адиабатная труба с диаметром d > 20 мм уже позволяла достигать 0,27, а неадиабатная коническая труба В.А. Сафонова давала ф = 0,3. Этот факт обусловил необходимость разработки новой конструкции вихревой трубы, особенность которой состояла в выполнении оребрения на внутренней поверхности камеры энергоразделения на части ее горячего конца [35]. Часть камеры энергоразделения, примыкающая к дросселю (рис. 6.9), была выполнена в виде тонкослойного пластинчатого теплообменника, набранного в виде пакета из штампованных теплопроводных пластин, чередующихся с герметизирующими прокладками, обеспечивающими необходимый шаг. [c.292]

Неравножрное движение характеризуется изменением по длине потока живого сечения и (или) скоростей в соответственных точках. Неравномерное движение можно наблюдать при протекании воды через перепады и быстротоки, в зоне подпора, создаваемого плотинами на реках и каналах, а также в конической трубе, где по длине меняются поперечные сечения потока и, следовательно, скорости. [c.71]

В осевых гидротурбинах доля восстанавливаемой за рабочим KOjre oM энергии составляет от 10 до 45% и возрастает по мере увеличения быстроходности, поэтому в них необходимо применять отсасывающие трубы, обеспечивающие достаточно спокойную работу и имеющие коэффициент восстановления > > 0,75, что соответствует высоте /г > 2,30j. Применение отсасывающих труб с меньшей высотой fi,, т ведет к потерям к. п. д. (до 2% в трубах с h т < < 2,0Dj. Увеличение h ведет к необходимости большего заглубления подошвы фундамента (см. рис, 1.3), увеличению объема выемки грунта из котлована и стоимости строительных работ. По этой причине глубина изогнутых отсасывающих труб ограничивается 2,6Dj прямые конические трубы в поворотнолопастных турбинах не применяются. [c.19]

Суммарная нагрузка от статического ветрового давления, приходящаяся на единицу высоты заменяющего цилиндра, в любом сечении должна быть равна суммарной нагрузке в аналогичном сечении конической трубы, т. е. г/д = qdjd , где q — ветровое давление в расчетном уровне, d , da, — соответственно диаметр трубы и заменяющего цилиндра. При соблюдении этих условий суммарные момент и сдвигающая сила, действующие в аналогичных сечениях в конической трубе и в заменяющих цилиндрах, от всех расположенных выше нагрузок одинаковы. [c.293]

Опыты Сыромятникова [Л. 942] проведены с псевдо-ожиженными воздухом слоями песка (d=l мм), кокса (фракция 1,25—5 мм) и шамота (фракция 2,5—5 мм) в цилиндрических и конических трубах. Данные, полученные для цилиндрической трубы диаметром 52 мм, приведены в табл. 2-2. [c.123]

При работе с малыми числами псевдоожижёиий можно организовать противоток или перекрестный ток так как имеем малую порозность слоя и почти нет перемешивания частиц. Это -было описано выше. В случае если псевдоожиженный слой имеет большое гидравлическое сопротивление, газ, шроходя сквозь слой, значительно расширяется. Тогда в верхней части псев-доожижеыного слоя постоянного сечения линейная скорость газа и число псевдоожижения будут значительно больше, чем внизу. Материал вверху начинает интенсивно перемешиваться, хотя внизу слой находится почти при пределе устойчивости и перемешивания там нет. Для ликвидации перемешивания в подобных случаях применяют слегка расширяющееся кверху сечение слоя (конические трубы или конические вставки в цилиндрические трубы) [Л. 1228]. [c.418]

Кипятильные трубы 1 в котле системы de Рогау расположены двумя концентрическими рядами вокруг колокола 2, подвешенного на тяге 3 и предназначенного для направления газов вдоль испарительных труб. Дымовые газы из котла отводятся по конической трубе 4, имеющей на уровне воды конус 5. защищ,ающий ее от коррозии. Под кипятильными трубами 1 расположено сажеобдувочное кольцо 6. Обдувка осуществляется сжатым воздухом. [c.20]

Тонкослойное центрифугирование. Для уменьшения пути осаждения частиц применяют тонкослойное центрифугирование, при котором поток в роторе центрифуги делится вставкой в виде пакета конических труб на концентричные слои толщиной примерно 1 мм, которая и является длиной пути осаждения частиц помимо уменьшения пути осаждения частиц, увеличивается поверхность их осаждения, а также улучшаются условия раскручивания жидкости в роторе. Вставка позволяет устранить из внутренней полости ротора околоосевое пространство, в котором действие центробежных сил незначительно. Так, на оси вращения центробежная сила равна нулю, а вблизи оси близка нулю, поэтому вдоль оси полого ротора могут пройти и выйти из ротора крупные частицы загрязнителя. [c.619]

Опыты над коническими трубами малых размеров при поступлении в них осевого, т. е. незакрученного, потока показали, что борьба между растущими разведением, уменьшающим геометрические потери, удлинением, увеличивающим путевые потери, и раскрытием, увеличивающим вихревые потери, приводит к наличию при каждом заданном значении относительной длины некоторого оптимального раскрытия (и, следовательно, оптимального разведения), при котором суммарные потери трубы минимальны. Среди этих оптимальных труб имеется и наиболее оптимальная с потерями, наименьшими из наименьшнк. Такая труба по этим опытам должна иметь долготу X около 20, раскрытие 2 9 около 5 , следовательно разведение у около 7. Ее относительные потери отс около 0,10, следовательно коэффициент восстановления ч отс 0,90. [c.73]

На фиг. 7-5 дана по нашей обработке опытов, описанных в [Л. 32], связь между относительной длиной Х конической трубы и соответствующими другими ее параметрами разведением раскрытием 2U и коэффици ентО М восстановления ют,- [c.73]

Иное дело у низконапорных мощных вертикальных турбин. Здесь быстроходное колесо выпускает из себя воду, несущую огромную (иногда до 50% всего напора) кинетическую энергию, которую необходимо использовать возможно полнее. Было бы выгодно применить здесь длинную коническую трубу с хорошим коэффициентом восстановления. Этому мешает огромная стоимость такой установки. Именно по ряду соображений ( 8-9) быстроходное колесо не может быть расположено высокс над низовым уровнем. Следовательно, для пс- [c.74]

Бслн изогнутая отсасывающая труба внооигг в турбину большие против конической сопротивления, то результаты модельных испытаний т урбины, проведенных с конической трубой, при переносе их на турбину с изогнутой трубой нуждаются в поправках. [c.75]

В 7-5 мы дали анализ опытов над коническими трубами м пришли к заключению, что каждому значению долготы X соответствует некоторое оптимальное значение разведения (линия АВ на фиг. 7-15). По лому графигсу чем ближе соотношение X и -г к точке С (практ1и1ческ1и недосягаемой из-за огромной длины трубы), тем больше коэффициент восстановления. Вполне вероятно, что такая же закономерность имеется н для изогнутых труб, хотя возможно, что у них линия АВ несколько сдвинулась бы. [c.81]

Для ориентировки даем по [Л. 185] (фиг. 7-16) точки связи долготы ( ) с разведением у для ряда изогиутых труб низконапорных мощных турбин советских и некоторых зарубежных пииростанций. Здесь также наложены изолинии раскрытия 2 J по (7-23), гидравлический потолок ЛВ конической трубы по фиг. 7-15, [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...