Турбины допустимые изменения давления

Величина реальной экономии зависит от допустимого уровня диапазона изменения давления в котле. Для нагрузок, не превышающих 50% при регулировании со скользящим давлением, повышение тепловой экономичности может достигнуть 1 % и более. Одним из существенных преимуществ работы блока на скользящем давлении пара является малое изменение температуры пара в части высокого давления турбины во всем диапазоне нагрузок. [c.36]

Изменение давления пара в камере регулируемого отбора конденсационной турбины в пределах, оговоренных техническими условиями завода-изготовителя (или ГОСТ), не вызывает существенного отклонения теплового процесса в турбине от расчетного, следовательно, напряжения в деталях проточной части и осевое давление на упорный подшипник при номинальной мош,ности находятся в допустимых пределах. [c.103]

Отклонение температуры пара промежуточного перегрева приводит к одновременному изменению давления в промежуточном пароперегревателе. В частности, при уменьшении температуры промежуточного перегрева давление в нем будет уменьшаться (при неизменном положении регулирующих клапанов), что приведет к перегрузке ЦВД и разгрузке ЦНД. Мощность турбины при этом уменьшится, и для ее восстановления потребуется увеличить расход пара, что вызовет перегрузку последней ступени. Увеличение температуры промежуточного перегрева опасно по тем же причинам, что и увеличение температуры свежего пара. Снижение температуры промежуточного перегрева увеличивает влажность пара в последних ступенях турбины и увеличивает скорость эрозии лопаток. Поэтому в инструкциях по обслуживанию блочных турбин указываются допустимые пределы изменения температуры как свежего пара, так и пара промежуточного перегрева. Обычно, как и в турбинах неблочного типа допускается увеличение температуры пара не более чем на 5 °С и уменьшение не более чем на 10 °С. [c.327]

В современной технике применяется много устройств, работающих в условиях обтекания их поверхностей газовым потоком с большими скоростями и высокими температурами при изменении давления газа в направлении течения (течение газа в соплах и камерах сгорания реактивных двигателей, в межлопаточных каналах газовых турбин и т. п.). Температура поверхности, развивающаяся в результате больших тепловых потоков от газа к стенке и аэродинамического нагревания, может превысить значения температуры, предельно допустимые по условиям прочности. Это повлечет за собой разрушение поверхности. [c.259]

В качестве примера на рис. 7-6 приведена принципиальная схема автоматического регулирования блока с прямоточным котлом. Имеется регулятор мощности 8, получающий импульсы по частоте / в энергосистеме и по мощности генератора N и воздействующий через систему регулирования турбины на изменение открытия ее регулирующих клапанов. При помощи задатчика 9 вручную или дистанционно регулятору мощности дается задание, соответствующее номинальной частоте 50 Гц. Дополнительный задатчик 13 позволяет устанавливать влияние частоты на регулятор мощности. При отклонения. частоты в энергосистеме регулирование будет реагировать и, воздействуя ( а регулирующие клапаны, вызывать наброс или сброс нагрузки. Чтобы при набросе нагрузки избежать чрезмерных падений давления пара перед турбиной, в схему включен ограничитель падения давления I/, который при понижении давления до допустимого предела будет воздействовать на прикрытие регулирующих клапанов. [c.131]

По принципу действия паровые турбины могут быть активными и реактивными. В активных турбинах давление пара падает (снижается) от Рх до Рг. 3 абсолютная скорость потока возрастает от Со до Сх только в соплах (см. рис. П5). Между лопатками давление пара не изменяется. Турбины, в которых давление пара меняется и в соплах и между рабочими лопатками (рис. П7), называются реактивными. Изменение давления и скорости пара между лопатками реактивной турбины обусловлено изменением проходного сечения канала, образуемого двумя соседними лопатками. В активных турбинах сечение канала между лопатками не меняется и при однократном расширении в соплах (при больших перепадах давления) скорость пара при входе на лопатки оказывается такой, что при наличии одного ряда лопаток турбины окружные скорости рабочего колеса превосходят допустимые пределы. Относительная скорость струи пара на входе на лопатку = с, — и, где с, — абсолютная скорость пара, а и — окружная скорость лопатки. [c.160]

При расчете паровых турбин на режимах, отличающихся от номинальных, широко используются закон конуса Стодолы и метод расчета с конца (см. приложение III). Формула Стодолы обеспечивает достаточную точность при таких отклонениях от расчетного режима, когда изменения степени реактивности, коэффициентов расхода и потерь энергии невелики и ими можно пренебречь [53]. Однако формула Стодолы применяется и при больших отклонениях от номинального режима, вплоть до режимов холостого хода. Расчет ЦНД при малых расходах с использованием конуса Стодолы дает погрешность из-за существенного изменения условий работы не только последней, но и предыдущих ступеней ЦНД. Сравнение опытных значений давлений перед ЦНД [79] в диапазоне массовых расходов (0,023 -0,044) G om с расчетом по формуле Стодолы дает погрешность 10—15 % опытного значения давления. Такая погрешность является удовлетворительной для приближенной оценки работы всего ЦНД. При расчете же отдельных ступеней ЦНД, особенно последних, погрешность может значительно возрасти и выйти за допустимые пределы даже для оценочных расчетов. [c.183]

Повышение начального давления пара при постоянной температуре согласно формуле (6) приводит к увеличению пропуска пара по сравнению с расчетным. С достаточной для практики точностью можно считать, что с повышением начального давления располагаемый тепловой перепад на регулируюш,ую ступень при одном полностью открытом регулирующем клапане мало отличается от расчетного. Если принять его равным расчетному, то можно считать, что повышение давления перед соплами турбины при увеличении расхода пара вызовет перегрузку рабочих лопаток пропорционально изменению этого расхода. Такой режим может оказаться опасным для рабочих лопаток. Кроме этого, необходимо, чтобы при повышении начального давления влажность отработавшего пара находилась в допустимых пределах. [c.9]

При изменении в нормальных пределах, оговоренных техническими условиями завода-изготовителя, давления отработавшего пара (противодавления) в выхлопном патрубке конденсационной турбины или турбины с противодавлением тепловой процесс изменяется незначительно и напряжения в деталях проточной части, а также осевое давление на упорный подшипник находятся в допустимых пределах. [c.102]

Осевое усилие на упорный подшипник и напряжения в лопатках и диафрагмах ч. н. д. турбины в этом случае будут ниже расчетных. Снижение давления пара в камере регулируемого отбора в допустимых пределах разрешается обычно в одноцилиндровых турбинах, у которых нет уступов на роторе. Однако любые изменения в работе турбины, связанные с отклонениями параме- [c.179]

В качестве примера в табл. 1 показано изменение расхода пара и мощности турбины К-300-240 в схеме ПГУ в зависимости от степени вытеснения регенерации х. При номинальном расходе пара на конденсатор недогрузка турбины изменяется в пределах 7— 13,6%. При максимально допустимом расходе пара на конденсатор (перегрузка части низкого давления на 10%) номинальная мощность турбины (Удом = 300 МВт) сохраняется при х = 0,5. [c.52]

Относительные удлинения. Во время работы на номинальном режиме статор и ротор имеют различные температуры и деформации от приложенных сил. Вместе с тем, осевые зазоры должны быть выбраны оптимальными для этого режима, а радиальные— минимально допустимыми. При работе на других режимах, а особенно в течение нестационарных процессов, связанных с остановками и пусками турбины, радиальные и, тем более, осевые зазоры могут значительно изменяться. Эти изменения происходят как от различного напряженного состояния статора и ротора (разные давление пара, осевые силы, частота вращения, температурные напряжения), так и под влиянием температурных удлинений. [c.52]

Сложность конструкции современных турбин и тяжелые условия работы многих их частей заставляют строго ограничивать допустимые и безопасные пределы изменения многих параметров. Так, например, число оборотов турбины не должно отклоняться от номинального больше чем на +1%, давление свежего пара не следует допускать больше 1 05 и меньше 0,9 от номинального, а его температуру выше номинальной на 10° и ниже на 20°С. Разность температур шпилек и фланца не должна превышать 20—25°С, температуру подаваемого к подшипникам масла не рекомендуется иметь выше 45° и ниже 38°С (цифры везде даны средние), вибрация, измеренная на подшипниках, не должна превосходить допускаемой и т. д. Для контроля за некоторыми,наиболее опасными из этих отклонений турбина снабжается регуляторами и автоматически действующей защитой и сигналами, которые сначала предупреждают об отклонении данного параметра от допустимых пределов, а затем отключают турбину, если отклонение соответствующего параметра продолжается. [c.11]

Для многоступенчатых конденсационных турбин с небольшими перепадами в регулирующей ступени и большими располагаемыми перепадами для всей турбины изменения являются очень малыми поэтому при небольщих допустимых для работы турбины отклонениях давлений внутренний к. п. д. т]ог можем принять за постоянную величину. Таким образом, изменение мощности в турбине, при отсутствии дросселирования со стороны регулирующих клапанов, будет линейно зависеть от давлений, так как в данном случае давление прямо пропорционально перепадам тепла. [c.56]

Следует отметить, что защитные устройства паровых турбин тесно связаны с системой регулирования. Так, важнейшая из защит — автомат безопасности — встроена в систему регулирования и обеспечивает при срабатывании практически мгновенное закрытие регулирующих и стопорного клапанов. Точно так же действует импульс от реле осевого сдвига при изменении сверх допустимого значения зазоров в упорном подшипнике, а также импульс от реле падения давления масла для смазки подшипников. [c.182]

Основным фактором, ограничивающим скорость изменения нагрузки блока, является термическая усталость деталей турбины под воздействием многократных изменений температуры в проточной части при изменении нагрузки. Допустимые напряжения в деталях турбины или соответствующие им скорости изменения нагрузки, в пределах которых обеспечивается надежность оборудования в течение расчетного срока службы блока, зависят от предполагаемого числа циклов (имеется в виду изменение нагрузки и ее возврат к исходному уровню). При числе циклов более 30 за сутки, что отвечает условиям регулирования внеплановых изменений нагрузки, термические напряжения не должны превышать для блоков сверхкритического давления значений, которые соответствуют изменению мощности в пределах 7% без ограничения скорости. Последующее изменение нагрузки в. том же направлении должно производиться со скоростью 0,3% в минуту. Для блоков докритического давления эти предельные значения составляют соответственно 10 и 0,5% в, минуту. [c.158]

Для котлов энергоблоков 800— 160 МВт предельно допустимые скорости планового изменения нагрузки с сохранением номинального давления свежего пара в опытах ограничивают приведенными в табл. 2.16 значениями [45]. Скачкообразное изменение нагрузки при плановых изменениях должно выполняться со скоростью до 4 % номинальной мощности в минуту из-за ограничений, определяемых динамикой котла, при неплановых изменениях — с быстродействием, регламентируемым САР турбины. [c.62]

Система регулирования турбины (фиг. 195) обеспечивает поддержание постоянной производительности турбовоздуходувки в области ее рабочих режимов при изменении сопротивления сети потребителя, предохраняет агрегат от работы в помпажной зоне и от повышения числа оборотов выше допустимого. Система регулирования предусматривает предохранение агрегата от аварии при падении давления масла в масляной системе подшипников ниже 0,2 кг/сж и при значительной выработке упорного подшипника. [c.258]

В процессе нормальной эксплуатации турбоагрегата неизбежны временные отклонения от нормы некоторых параметров цикла начального и конечного давления пара, температуры свежего пара и пара промперегрева, давления в регулируемых отборах. Отклонения параметров, находящиеся в пределах допустимых норм, не вызывают опасений за прочность элементов турбины, поскольку это учтено заводским расчетом. В этих случаях речь может идти лишь об изменении экономичности агрегата. [c.67]

При давлении в конденсаторе турбины, равном 45—55 кПа, зажигают горелки котла, и через некоторое время в паропроводы свежего пара начинает поступать пар. Через БРОУ его направляют в конденсатор. В этот период необходимо внимательно следить за температурой выходного патрубка, которая возрастает вследствие сброса пара высокой температуры (обычно температура сбросного пара ограничивается 220 °С, а допустимая температура выходного патрубка составляет 120 °С). На этом этапе скорость прогрева паропроводов ограничивается значением, зависящим от толщины стенок и конструкции (следовательно, от начальных параметров пара). Обычно скорость прогрева ограничивается значением 3—4 °С/мин она регулируется изменением температуры свежего пара и пара промежуточного перегрева с помощью обводной задвижки в котле. При достаточном давлении в барабане (примерно 0,2 МПа) открывают байпас ГПЗ и прогревают при закрытых регулирующих клапанах стопорный клапан и ГПЗ. [c.459]

Для снижения пожароопасности на ГТК-10-4 значительно сокращено количество фланцевых разъемов на линиях маслопровода как смазки, так и регулирования, а оставшиеся разъемы усилены за счет применения штампованных воротниковых фланцев для более высоких давлений. Частичному изменению подверглась и сама масляная система. Ликвидирован отвод масла из нагнетательного патрубка импеллера в линию смазки через дроссельную шайбу диаметром 10 мм, что не только сократило коммуникации маслопровода, по и повлияло на уменьшение амплитуды пульсации регулирующего клапана, так как работа импеллера стала более стабильной. Ликвидирован также подстроечный дроссель, устанавливаемый на линии от масляных насосов к маслоохладителю. На турбинах ГТК-10-2 этот дроссель предназначался для разгрузки регулятора давления после себя , которым ограничивалось максимально допустимое давление перед маслоохладителем. В процессе эксплуатации выяснилось, что [c.24]

Всякое изменение развиваемой гидротурбинной мощности, вызванное колебанием полезной нагрузки, сопровождается изменением расхода воды через регулирующий орган. Поэтому во время перехода турбины с одного режима работы на другой в напорном трубопроводе возникают колебания напора, вызванные явлением гидравлического удара. Эти колебания можно всегда сделать очень малыми, если выбрать достаточно большое время процесса регулирования. Но согласно уравнению (76), чем длительнее расхождение между Л/д и тем больше соответствующая избыточная или недостающая работа, а следовательно, тем больше будет отклоняться в процессе регулирования угловая скорость турбины от ее начального нормального значения Шд. Значительное колебание оборотов турбины не может быть допущено, так как оно отрицательно отзывается на обслуживаемых производственных процессах. С другой стороны, уменьшение времени переходного режима вызывает увеличение колебания напора, которое может достигнуть недопустимой с точки зрения прочности трубопровода и турбины величины. Для турбин низконапорных, у которых удельный вес ELv камеры рабочего колеса и всасывающей трубы в общей величине nlv велик (достигая 50 — 60%), предельная величина гидравлического удара определяется допустимым понижением давления в горле всасывающей трубы, которое, во избежание разрыва столба воды, не должно близко подходить к абсолютному нулк5. Поэтому на практике всегда приходится подбирать такое время процесса регулирования, которое было бы приемлемо и с точки зрения колебания угловой скорости (оборотов) турбины и с точки зрения колебания напора. Решение этого вопроса и составляет предмет расчета гарантий регулирования. [c.180]

Жесткое крепление лопастей на ступице и ободе в радиально-осевых турбинах приводит к тому, что гладкое обтекание в них возможно только на одном, так называемом расчетном режиме, обычно соответствующем 80% от полной мощности при расчетном напоре. При нерасчетных режимах (Л гур / и Я,ур //) поток набегает на входные кромки лопастей с определенным углом атаки, в результате чего образуются вихри, обычно сходящиеся на выходе из рабочего колеса в общий вихревой жгут спиральной формы, вращающийся с определенной частотой и вызывающий внезапные изменения и пульсапию давления в потоке. В турбине при этом возникают вибрация и удары, которые могут сделать недопустимой эксплуатацию. Эти так называемые нестационарные явления усиливаются при все более отличающихся от расчетного режимах. Необходимым условием эксплуатации является требование, чтобы при любой мощности и при напорах от 0,6Я до Н неспокойные режимы были допустимыми. Обычно они наиболее выражены при мощностях (0,2-т 0,6) N и более [c.29]

Осевое давление на упорный подшипник и напряжения в лопатках и диафрагмах ч. и. д. турбины в этом случае будут ниже расчетных. Снижение давления пара в камере регулируемого отбора в допустимых пределах разрешается обычно в одноцилиндровых турбинах, у которых нет уступов на роторе. Однако любые изменения в работе турбины, связанные с изменением параметров свежего, отработавшего пара или пара в отбЪре от номинального значения и отклонения их от предельно допустимой величины, установленной заводом, не должны производиться без разрешения завода-изготовителя турбины и без тщательной проверки их расчетом, выполненным специализированной организацией. [c.104]

Повышение температуры газов сверх допустимого значения может бьгть следствием нарушения работы системы регулирования или автоматического пуска, повреждения КС или элементов газовоздушного тракта. Обледенение элементов входного воздушного тракта также может привести к повышению температуры газов — одного из самых важных параметров ее отклонения от нормальных значений могут иметь самые серьезные последствия. По расходу топлива или неравномерности температур по окружности выходного сечения за турбиной можно косвенно проанализировать рабочий процесс ГТУ. Изменения аэродинамического шума работающего агрегата может указывать на работу компрессора в зоне помпажа, сопровождающуюся повышенной вибрацией ротора и подшипников, скачкообразным изменением температуры газов перед турбиной. На начальных этапах пуска, когда давление в цикле ГТУ еще небольшое, может наблюдаться тихий помпаж, который может быть следствием недооткрытия антипомпажных клапанов, несоответствия режима горения при зажигании расчетному. [c.165]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...