Пар высокого давления в турбинах

Промежуточный перегрев пара осуществляется после расширения пара высокого давления в турбине до некоторого промежуточного давления. В этой промежуточной точке пар из турбины направляют в специальный перегреватель, обогреваемый дымовыми газами (в некоторых случаях перегретым паром высокого давления), после чего пар подают в следующие ступени турбины, где он расширяется до конечного давления. [c.29]

Направив сжатый газ подобно водяному пару высокого давления в турбину или цилиндр поршневой машины, получим в процессе его расширения работу. При этом газ сильно охлаждается. Изменение. температуры в таком процессе существенно больше, чем в случае I-----------1 [c.25]

Преимущества быстроходных турбин. Повышение скорости вращения турбин с небольшим объёмным расходом пара весьма благоприятно сказывается на их к. п. д., так как это приводит к увеличению высот лопаток. Эти соображения имеют особое значение для турбин высокого давления. В турбинах с большим объёмным расходом пара повышение скорости вращения сокращает размеры цилиндра, что упрощает конструкцию турбин, особенно высокого давления. Вследствие этого стремления конструкторов давно были направлены к тому, чтобы поднять скорость вращения турбины, ограничиваемую размерами последней ступени. Отечественные заводы строят крупные турбины для 3000 об/мин. [c.196]

Пантограф 571 Пантометр 560 Палеонтология 610 Папкович П. Ф. 130 Пар высокого давления в паровых машинах 343 --- в турбинах 379 [c.792]

Применение пара высокого давления в паросиловых установках поставило вопрос об изучении коррозии легированной стали, употребляемой для труб перегревателей, турбинных лопаток, частей клапанов и трубопроводов, под действием водяного пара. [c.528]

В котле Г при подводе теплоты = ql + q образуется сухой насыщенный пар высокого давления Pi. Образовавшийся в котле пар (на диаграммах точка 1) поступает па турбину Г, где адиабатно расширяется в процессе 1—2, производя полезную работу. Влажный насыщенный пар, полученный в процессе расширения (точка 2), поступает в конденсатор КД, где от него при постоянном давлении и температуре отводится теплота q. - Процесс конденсации 2—3 в цикле Ренкина доводится до получения насыщенной жидкости низкого давления р. (точка 5). Затем насосом Н жидкость подается в котел Г (процесс 3—4), на что затрачивается работа Давление жидкости адиабатно повышается от р до р . В этом процессе изменение температуры незначительно, поэтому точка 3, соответствующая насыщенной жидкости давления р , и точка 4, соответствующая ненасыщенной жидкости давления р , на S — Т- и S — i-диаграммах практически совпадают. (В s — i-диаграмме точки 3 ц 4 тоже совпадут, так как изобары в области [c.99]

Из табл. 10-1 следует, что при применении пара высокого давления влажность его в турбине в конце процесса расширения становится значительней даже при очень высокой начальной температуре. Между тем работа турбин на влажном паре недопустима, так как она вызывает увеличение потерь и износ (эрозию) турбинных лопаток в результате механического воздействия на них взвешенных в паре частиц влаги. [c.121]

При использовании пара высокого давления повышение начальной температуры его до пределов, допустимых по соображениям прочности металла пароперегревателя и паровой турбины, может оказаться недостаточным для обеспечения допустимой влажности пара в конце его процесса расширения в турбине. Поэтому пар на некоторой стадии расширения приходится отводить из [c.121]

Другим средством улучшения качества работы системы является отбор пара и его вторичный промежуточный нагрев после частичного срабатывания в начальной части турбины (ступени высокого давления). В 7, s-диаграмме цикл с промежуточным перегревом пара показан на рис. 4.19. Прирост КПД за счет промежуточного перегрева пара может быть и небольшим, но позволяет уменьшить зону влажного пара в цикле (линия h—k на рис. 4.19), что является крайне важным. [c.75]

Отложения в турбине. Проблемы, возникающие из-за переноса вещества при сверхкритических циклах и высоких давлениях, в атомных системах осложняются благодаря радиоактивности веществ. Некоторые представления о возможных проблемах могут быть получены из данных рис. 3.19. Перенос и осаждение (удержание) железа, например, будет не менее чем 0,1 мкг т. В установке на 1000 Мет поток пара будет порядка 4500 т пара в час или 3,6-10 т в год. Перенос железа, следовательно, будет не менее чем 3,6 кг в год. Железо и другие материалы будут радиоактивными и создадут неудобства для эксплуатации и ремонта турбины. [c.62]

При этом способе регулирования тепловой процесс в турбине протекает так же, как в случае дроссельного регулирования. Удельный расход тепла, однако, оказывается меньше, чем при дроссельном регулировании, так как при частичной нагрузке можно снизить расход энергии на привод питательного насоса и, кроме того, поддерживать температуру перед соплами турбины на одном уровне, тогда как при дроссельном регулировании для пара высокого давления эта температура значительно снижается. [c.149]

Для проектирования турбины с отбором пара должны быть заданы, исходя из условий её работы, следующие характеристики а) параметры пара перед частью высокого давления, в отборе и за турбиной б) экономические расходы пара обеими частями турбины, т. е. такие расходы, при которых за год вырабатывается наибольшее количество киловатт-часов и при которых, следовательно, соответствующая часть турбины должна иметь максимальный к. п. д. экономические расходы пара частью высокого и частью низкого давления могут соответствовать различным режимам в) максимальные расходы пара частями высокого и низкого давления г) максимальная мощность, развиваемая турбиной при конденсационном режиме д) способ регулирования (сопловое или дроссельное). [c.155]

В турбине с одним отбором пара часть высокого давления работает с противодавлением, и в ней пар расширяется от давления свежего пара до давления в камере отбора, а часть низкого давления работает, как конденсационная, н здесь происходит расширение от давления в камере отбора до давления в конденсаторе. [c.155]

Фиг. 85. Цилиндр высокого давления судовой турбины выпуска НЗЛ /—подвод масла к опорному вкладышу 2—подвод масла к упорным колодкам 3—слив масла —подвод масла к опорному вкладышу o—слив масла 6—подвод свежего пара 7—выхлоп пара 8 отвод пара в конденсатор 9—дренаж конденсата /О—подвод отработавшего пара от вспомогательных механизмов //—отвод конденсата /2—отвод пара от уплотнений.

На рис. 5.33 представлена схема пароводяного контура. Питательная вода поступает в коллектор экономайзера, находящегося в нижней части конвективной шахты, а после него - в испарительные поверхности первой ступени, расположенные в топочной камере. Вторая ступень испарительных поверхностей размещена в одном из охладителей золы. Далее пар через сепаратор подводится в трехступенчатый пароперегреватель конвективного газохода и затем в цилиндр высокого давления паровой турбины. Промежуточный пароперегреватель расположен в другом охладителе золы. Суммарная площадь всех поверхностей нагрева котла составляет 10 400 м . Между второй и третьей ступенями пароперегревателя в рассечку включены впрыскивающие пароохладители. [c.235]

Комбинированный котел с паровой конвективной шахтой. При выборе типа и размеров поверхностей нагрева, размеш,аемых в конвективной шахте для парового контура котла, следует учитывать, что комбинированные котлы, выполняемые на базе серийных водогрейных котлов типа КВ-ГМ-180, должны работать при давлении 24 кгс/см лишь в периоды пусковых операций, проводимых на ТЭЦ высокого давления. В остальные периоды эти комбинированные котлы должны обеспечивать резервирование технологических отборов пара от турбин высокого давления, т. е. работать при давлении не выше 14 кгс/см , как это и указано в технических условиях на проектирование этих котлов. В связи с этим варианты, разрабатываемые с паровой конвективной шахтой, предусматривают такой выбор поверхностей нагрева, чтобы при работе на давлении 14 кгс/см кипение в водяном экономайзере не превышало 25%. С этой целью рассмотрены два способа уменьшения парообразования в водяном экономайзере. [c.152]

Для охлаждения различных аппаратов ТЭС применяется вода. Основное ее количество расходуется на охлаждение конденсаторов турбин. Для конденсации 1 т отработавшего в турбине пара приходится расходовать в зависимости от времени года 50 - 60 т воды. На ТЭС мощностью 4000 МВт вырабатывается в 1 ч около 13000 т пара. Часть этого пара поступает на регенерацию, т. е. расходуется, после цилиндра высокого давления (ЦВД) турбины, на обогрев подогревателей низкого и высокого давления и на работу деаэраторов, а в конденсаторы направляется на чисто конденсационных электростанциях мощностью 4000 МВт около 10000 т/ч пара. Для конденсации этого количества отработавшего пара в конденсаторы необходимо подавать до 500000 т охлаждающей воды в час. Температура этой массы воды повышается всего на 8-10 °С, но оказывается, что и такое, казалось бы, незначительное повышение температуры уже отражается на всей экологической обстановке естественных водоемов. Сбрасывать эти теплые воды непосредственно в реки или озера нельзя. Такой сброс приводит к разрастанию сине-зеленых водорослей, происходит значительное обеднение воды растворенным кислородом, погибают обитатели воды, не терпящие повышенных температур, и т. д. Вследствие этого приходится применять способы, ослабляющие это тепловое загрязнение водоисточников, а во многих случаях и полностью отказываться от сброса теплых вод в реки. Если электростанция расположена на берегу мощной реки, то можно избежать последствий теплового загрязнения, применяя специальные смесительные устройства, распределяющие тепло на большую массу воды и сни- [c.181]

На рис. 131 показан ротор, сваренный из шести поковок, четыре из которых представляют собой диски постоянной толщины с ободом, а две — полые барабаны, откованные заодно с валом. Ротор относится к двухпоточной конструкции цилиндра высокого давления мощной турбины пар поступает к середине ротора и расходится в обе стороны через активную регулирующую ступень и группу реактивных ступеней с каждой стороны. В связи с большим расстоянием между подшипниками конструкция ротора отличается большой жесткостью. [c.168]

Воздух, пройдя компрессор высокого давления и теплообменник, поступает в камеру сгорания второго элемента установки — ВПГ, где сжигают дополнительное топливо. Пар, генерируемый котлом, используют в конденсационной турбине, а продукты сгорания сначала пропускают через часть высокого давления газовой турбины, а затем через ее же часть низкого давления вместе с газами, идущими из двигателя. [c.65]

Воздух, сжимаемый компрессором В К (процесс 3—4), поступает в ВПГ. Продукты сгорания из ВПГ при высокой температуре П поступают непосредственно в газовый тракт турбины т , совершая там процесс расширения 1—2, сопровождающийся отводом тепла. Перегретый водяной пар предварительно расширяется в части высокого давления паровой турбины (процесс Iff—Г) до давления, несколько превышающего давление Pi, которое имеют газы перед турбиной mj. Температура перегрева пара должна быть ниже обычной с тем, чтобы после турбины достигалось состояние насыщения. [c.113]

Из последнего уравнения определяем расход пара на подогреватель высокого давления в долях расхода пара на турбину [c.213]

Регенеративные подогреватели высокого давления в водяной части работают пэд полным давлением питательных насосов, поэтому должна быть предусмотрена возможность обвода питательной воды помимо подогревателей, на случай разрыва или течи водяных трубок. При этом паровой объем подогревателя заполняется водой, которая по линии отбора пара может попасть при неисправной работе обратного клапана в турбину и вызвать гидравлический удар или же разнос турбины. При вскипании этой воды в паровом объеме подогревателя давление в нем может подняться выше допустимого. [c.267]

Несмотря на наличие автоматической коробки, на паропроводе отбора пара из турбины к подогревателю высокого давления должен быть установлен обратный клапан. В данном случае обратный клапан должен предупредить возможный разнос турбины от парообразования из горячего конденсата подогревателя в случае внезапного падения давления в турбине при сбросе нагрузки. [c.286]

Поршневая машина подобно турбине, изображенной на рис. 6-6,. является устройством, которое производит работу, если в него поступает пар высокого давления и имеется зона низкого давления, куда может быть удален отработавший пар. Паровая машина (рис. 10-2) обычно имеет цилиндр с с поршнем р, связанным посредством штока г и кривошипа k с маховиком f, и распределительный механизм v для впуска и выпуска пара. [c.66]

Применение пара высокого давления. Термодинамическая выгода применения пара высокого давления в турбинах та же, что в п -ровых машинах. С повышением давления уменьшается расход пара и, следовательно, увеличивается экономичность турбины. В настоящее время турбины высокого давления уже получили большое распрострапспиг и строятся МН0ГИЛ1И заводами. Применяемые давления пара колеблются в пределах 50— 150 ата. [c.379]

Сущность промежуточного перегрева пара сводится к следующему. Пар высокого давления в цилиндре высокого давления турбины расширяется до некоторого промежуточного давления. Затем этот пар выводится из турбины и в специальном пароперегревателе подвергается перегреву. После этого пар вводится в цилиндр низкого давления турбины, в которой он расширяется до конечиого давления. Этот процесс промежуточного перегрева пара при начальных параметрах его 100 ата и 500° С (точка 1) изображен в диаграмме s — i рис. 55. Если бы пар таких пара- [c.184]

Часть линии Вилланса между С и D дает зависимость между перегрузочными мощностями и увеличенными расходами пара. Более крутой наклон линии Вилланса D по отношению к кривой ВС объясняется дополнительными потерями в турбине, происходящими от ввода байпасированного пара высокого давления в ступени низкого давления. Проточная часть низкого давления не проектировалась для дополнительного потока пара высокого давления. Поэтому наблюдается, как это и представлено на фиг. 89, заметное падение коэффициента полезного действия и увеличение расхода пара. Удельный расход пара на 1 квт-ч может быть получен из линии Вилланса при различных нагрузках путем деления расхода пара на соответствующую этому расходу мощность. В результате получаем кривую линию удельных расходов пара, как это видно из фиг. 90. [c.165]

В отечественных установках среднего давления обычно применяют две-три ступени подогрева низкого давления, и одну высокого давления (в турбинах 50 и 100 мгвт используют две ступени). В установках высокого и сверхвысокого давления применяется обычно четыре-пять ступеней подогрева низкого давления (включая деаэратор) и две-три высокого. В американском проекте установки мощностью 275 мгвт с параметрами пара 410 ama и 650° принято девять ступеней подогрева, в том числе три ступени высокого давления. В некоторых зарубежных установках высокого давления имеется тенденция к уменьшению числа подогревателей высокого давления или даже отказа от них. В таком случае последним подогревателем служит деаэратор с давлением порядка 14—18 ama. [c.164]

Тепловая электроетавция. Более 90% используемой человечеством энергии получается за счет сжигания угля, нефти, газа. Наиболее удобной для распределения между потребителями является электрическая энергия переменного тока. Для преобразования энергии химического горючего в электроэнергию используются тепловые электростанции. На тепловой электростанции освобождаемая при сжигании топлива энергия расходуется на нагревание воды, превращение ее в пар и нагревание пара. Струя пара высокого давления направляется на лопатки ротора паровой турбины и заставляет его вращаться. Вращающийся ротор турбины приводит во вращение ротор генератора электрического тока. Генератор переменного тока осуществляет превращение механической энергии в энергию электрического тока. [c.238]

Пар из котла 1 по паропроводу свежего пара 12 направляется в цилиндр высокого давления паровой турбины 2, откуда по паропроводу 13 поступает на промперегрев. Из промежуточного пароперегревателя 14 пар проходит цилиндры среднего и низкого давлений паровой турбины и сбрасывается в конденсатор. Из конденсатора 3 конденсат откачивается конденсаторными насосами 4 и через основной эжектор 5, охладитель газоохладителей 11, подогреватели низкого давления 9 и деаэратор 6 поступает на всас предвключенных (бустерных) насосов 8. Предвклю-ченные насосы поднимают давление на всасе питательных насосов 10, которые подают воду через подогреватели высокого давления 15 в котел 1. [c.217]

Ввиду неравномерного использования электроэнергии в течение суток, недели, месяца и года возникает необходимость в частых остановах и последующих пусках энергоблоков. При останове энергоблока и отключении генератора 3 и турбины 2 значительные расходы пара, аккумулированного в котле / (рис. 4, а), надо быстро сбросить помимо турбины 2 (через байпас) в конденсатор 4. Если в котле имеется промежуточный перегреватель 7, установленный в зоне высоких температур, то, байпасируя цилиндр высокого давления (ЦВД) турбины, пар направляют через редукционно-охладительную установку 6 (РОУ) на охлаждение промежуточного перегревателя. Затем пар подают в конденсатор через РОУ 5. Энергоблоки с такой схемой байпасирования турбины получили название двухбанпасных. Наличие байпасных паропроводов с арматурой и системами регулирования, которые должны срабатывать быстро и синхронно, усложняет работу энергоблока. [c.7]

Принципиальная тепловая схема КЭС приведена на рис. 9.1, а. Полученный в котле I свежий пар направляется в часть высокого давления 2 турбины, расширяется здесь и возвращается для перегрева в котел. Пар после промежуточного перегрева в котле 1 поступает в часть низкого давления 3, отработавший пар направляется в конденсатор 4. Из конденсатора конденсатным насосом 5 конденсат подается в регенеративный подогреватель низкого давления (ПНД) б, а затем в деаэратор 7, который предназначен для дегазации воды и состоит из деаэратной колонки и питательного бака. Питательный насос 8 подает конденсат (питательную воду) в регенеративные подогреватели высокого давления (ПВД) 9 и котел I. В подогреватели б и 9 пар для подогрева поступает из частей соответственно низкого и высокого давления турбины. Пар одного из отборов части низкого давления 3 турбины используется для термической деаэрации конденсата. Тракт от конденсатора до питательного бака деаэратора называют конденсатным, а от деаэратора до котла — питательным. [c.336]

Схема паросиловой установки с промежуточным перегревом пара показана на рис. 10-19, а соответствующий цикл в системе s — Т — на рис. 10-20. Из схемы видно, что пар из пароперегревателя 2 направляется в цилиндр высокого давления 3 турбины по выходе из него пар поступает для промежуточного перегрева во вторичный пароперегреватель 4, из которого далее подается в цилиндр низкого давления 5 турбины (позицией 6 обозначен электрический генератор, а позицией 1— котел) и далее в конденсатор 7, из которого конденсат поступает в насос 8. Процесс адиабатного расширения в цилиндре высоког9 давления турбины отображается на диаграмме s — Т отрезком 1—2, процесс же адиабатного расширения в цилиндре низкого давления — отрезком 1 — 2. [c.122]

В гл. 4 было показано, что температура на выходе газовой турбины (работающей в цикле Брайтона) довольно высока — от 300 до 400Х. Эту теплоту можно использовать для производства технологического пара высокого давления с вполне приемлемой температурой. Система, позволяющая это сделать, схематически изображена на рис. 8.15. Выхлопные газы дизельных двигателей также имеют достаточно высокую температуру (300—450°С), и эти двигатели можно легко приспособить для получения небольших количеств технологической теплоты. [c.226]

Электроэнергию на базе геотермальных горячих источников вырабатывают также в США, Мексике, Японии, СССР (как уже указывалось ранее в разделе, посвященном ресурсам) и Исландии. В Сальвадоре подобная станция находилась в стадии конструкторских разработок в 1975 г. В Новой Зеландии в радиусе 36 км от Вайракей пар получают с небольших глубин, а в результате бурения на глубину до 610 м можно получать пар высокого давления. Около 80 % по массе от получаемого объема составляет горячая вода, которую необходимо отделить от пара перед тем, как использовать его в паровых турбинах. Среднее количество энергии, поступающей в национальную энергосистему из различных источников энергии в год, составляет 1100 ГВт. Установленная мощность 192 600 кВт, причем доля пара высокого давления снижается. В Каверау (Новая Зеландия) действует установка мощностью 10 000 кВт. В районе Гейзеров (США) мощность действующей установки составляет 290 000 кВт. Общая установленная мощность в целом по миру составляла 1,01 ГВт. Капитальные и эксплуатационные издержки находятся в диапазоне от 0,14 до 0,25 пенс/МДж в зависимости от местных условий. Сравнение с другими способами получения электроэнергии, проведенное Ле-ардини на основе данных 1970 г., дает упомянутые выше издержки (пенс/МДж) в размере 0,16 — для гидроэнергии, 0,38 — для пара и 0,40 — для ядерной энергии. [c.227]

Водный режим барабанных котлов должен поддерживаться таким образом, чтобы в поверхностях нагрева котла отсутствовали отложения накипи и шлама, отсутствовали отложения веществ в пароперегревателе и турбине, а также отсутствовала коррозия пароводяного тракта. Критериями, определяющими условия поддержания рационального водного режима барабанных котлов, являются а) предельно допускаемые величины содержания в котловой воде натриевых солей, кремниевой кислоты и щелочей, устанавливаемые качеством вырабатываемого в котле пара и допустимой минимальной коррозией металла котла б) необходимое минимальное содержание в котловой воде РО , ЗЮд , ОН и других ионов, предотвращающих процессы накипеобразования, прикипания шлама и коррозии в котлах высокого давления в) оптимальные соотношения концентраций , [c.12]

Кроме того, проведены расчетные исследования по применению метода скользящего начального давления пара для регулирования нагрузки паровой турбины изменением давления пара на входе в турбину при пропуске пара через группу полностью открытых регулирующих клапанов. Расчеты проводились в ЦНИИКА на ЭВМ БЭСМ-4 по исходным данным ЛМЗ для тепловой схемы турбоуста-повки К-300-240 (Л. 31] на различные нагрузки и давления. Особое внимание при подготовке информации было уделено определению зависимости внутреннего к. п. д. головного отсека турбины от нагрузки и начального давления. Результаты расчетов экономичности всей турбоустановки представлены в [Л. 31]. Их анализ показывает, что для каждой фиксированной нагрузки зависимость удельного расхода тепла от давления имеет немонотонный характер. Минимумы обнаружены при давлениях, соответствующих началу открытия второй и третьей групп клапанов, причем на низких нагрузках глобальный минимум соответствует началу открытия второй группы, а на более высоких нагрузках (выше 200 кг/с)—началу открытия третьей группы клапанов. Полученные данные позволяют построить оптимальную по экономичности программу нагружения турбины за счет открытия клапана турбины по группам и повышения нагрузки путем увеличения давления. [c.36]

В процессе рабочего проектирования при модернизации турбоустановки К-300-240 ХТГЗ было выполнено на ЭВМ Урал-4 за 10—12 ч 35 вариантных расчетов схемы [Л. 33]. Эти расчеты были выполнены по программе, составленной на основе математической модели тепловой схемы турбоустановки [Л. 28]. Анализ результатов расчетов показал, в частности, что на установке возможно получение дополнительной пиковой мощности при отключении одного-двух подогревателей высокого давления в номинальных условиях при расходе свежего пара 250 кг/с. Кроме того, была получена универсальная поправочная кривая на вакуум и основные режимные характеристики турбины К-300-240 (при изменении начальных и конечных параметров), что в конечном счете позволило улучшить маневренные свойства блоков с учетом режимных требований энергосистемы. [c.37]

Имеется пример использования подобной конструкции ротора высокого давления для турбины мощностью 125 мгвт на параметры пара 622°, 317 ата электростанции Файло. Ротор изготовлен из двух поковок, сваренных между собой аустенитными электродами на никелевой основе. Аустенитная часть ротора ограничена ступенями, работающими в зоне высоких температур сварные швы вынесены в зону температур, допустимых для перлитной стали. Данный композитный ротор является запасным и, по имеющимся сведениям, в турбину не устанавливался. [c.132]

Турбины надстройки высокого давления называются предвключенными по отношению к турбинам низкого давления. Если начальные параметры пара предвключенных турбин обеспечивают необходимую температуру пара перед турбинами низкого давления, то пар, отработавший в предвключенных турбинах, направляется непосредственно в турбины низкого давления (фиг. 74а). При начальном давлении надстройки 90 ата и значениях . турбин высокого давления в пределах 0,70—0,85 требуется начальная температура надстройки соответственно около 505—525° С, чтобы обеспечить температуру 375 С перед турбинами с давлением пара 26—30 ата (фиг. 75). Если начальная температура пара турбин высокого давления ниже величины, обеспечивающей допустимую температуру пара перед турби- [c.98]

Дросселирование пара при впуске в турбину высокого давления 5% отсюда /7 = 0,95/ = 0,95-90 = 85,5 аиш. По / -диаграмме для t = 773 ккал кг последовательным приближением находим = = 831,5 ккал1кг = 753,5 кка /кг. Действительно, — 831,5 — 753,5 =78,0 ккал кг [c.217]

Греющий пар 1-й ступени испарителя 71 отводится из отбора высокого давления 15 турбины по паропроводу 23 через, задвижку 70. Вьшар первой ступени служит греющим паро л второй ступени испарителя, куда подводится по паропроводу 73 через задвижку 74, при закрытых задвижках 75 и 76. Выпар второй сту-П вни через задвижку 78 по паропроводу 81 отводится через паропровод 64 в колонку 50 деаэратора, [c.299]

Однако, дифенил, дифенилоксид, а также расплавленные соли могут быть применены в бинарной котельной установке в качестве промежуточного теплоносителя для получения водяного пара высокого давления при модернизации паровых электростанций. Таким образом, можно осуществить надстройку действующей станции низкого давления, с установкой предвключенной турбины водяного пара высокого давления и использованием котлов низкого давления для подогрева или испарения промежуточного теплоносителя. Водяной пар высокого давления при этом получается в специальном испарителе, в котором осуществляется охлаждение или конденсация промажуточного теплоносителя. [c.536]

Из испарителя высокого давления охлажденный или сконденсированный промежуточный теплоноситель возвращается в котел низкого давления, замыкая первичный контур. Водяной пар высокого давления подводится через перегреватель к вновь устанавливаемой предвключенной турбине высокого давления, отработавший пар которой отводится к существующим турбинам низкого давления. Конденсат водяного пара через регенеративную установку низкого давления подводится к вновь устанавливаемым питательным насосам высокого давления, которыми подается через регенеративные подогреватели высокого давления в испаритель высокого давления, замыкая вторичный пароводяной контур. [c.536]

С повышением начального давления при определенной температуре плотность пара увеличивается. При одинаковом расходе пара черее часть высокого двигателя объем проходящего пара будет меньше у турбины, работающей паром более высокого начального давления. Поэтому и размеры лопаток будут уменьшаться для одного и того же пропуска пара при повышении его давления. Это означает, что трудно добиться в части высокого давления у турбины, работающей с малыми объемами пара, такого же, ак у турбины, через которую проходит больший объем пара. [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...