Зависимость мощности турбины от давления в конденсаторе

Зависимость мощности турбины от давления в конденсаторе 202 [c.420]

Фиг. 85. Универсальная зависимость изменения мощности турбины от давления в конденсаторе.

Рис. 1.24. Изменение мощности турбины К-800-240 в зависимости от давления в конденсаторе [4].

Для возможности оценки влияния изменения вакуума на мощность турбины строят сетку поправок — зависимость дополнительно вырабатываемой или теряемой мощности от давления в конденсаторе при различных пропусках пара в него. Пример сетки поправок для турбины Т-100-12,8 приведен на рис. 11.22. По оси абсцисс отложено давление в конденсаторе Поскольку сетка поправок служит для определения изменения мощности турбины для каких-то двух сравниваемых режимов, то начало на оси ординат отсутствует, однако известна цена деления. Каждая из кривых относится к фиксированному пропуску пара в ЧНД (или в конденсатор). При углублении вакуума (уменьшении давления) выработка дополнительной мощно- [c.330]

Фиг. 84. Изменение мощности турбины в зависимости от давления в конденсаторе (типовая энергетическая характеристика турбин ЛМЗ типа АТ-25-1 и АП-25-1).

Рис. 2.17. Универсальная кривая изменения мощности турбины в зависимости от изменения давления в конденсаторе для турбины К-200-130.

Мощность, вырабатываемая в ЧНД при заданном давлении в теплофикационном отборе Pi, зависит от расхода пара в ЧНД, а также от степени дросселирования, влажности пара и давления в конденсаторе. Эта зависимость достаточно сложна, но в главной своей части, исключая граничный режим с закрытой диафрагмой, она аппроксимируется линейной функцией. На рис. 6.3 приведен график, представляющий зависимость внутренней мощности ЧНД от расхода пара через нее для турбины [c.171]

Фиг. И-51. Зависимость изменения мощности турбины от изменения давления в конденсаторе (типовая энергетическая характеристика турбин ЛМЗ АТ-25-1 и АП-25-1).

В табл. 5.1 приведены опытные данные, полученные ОРГРЭС, по изменению мощности теплофикационных турбин при конденсационном режиме в зависимости от изменения давления в конденсаторе. При изменении давления на 1 кПа экономичность турбинной установки изменяется примерно на +0,6 —0,9 %. [c.180]

На рис. 11.13 показана диаграмма режимов, отражающая зависимость необходимого расхода пара на турбину Gq, расхода тепла Qq на турбоустановку и удельного расхода тепла брутто на выработанный киловатт-час электроэнергии от мощности турбины. При этом неотъемлемой частью диаграммы являются условия ее получения вполне определенная тепловая схема, давление свежего пара, температура свежего и вторично перегретого пара, давление в конденсаторе, давление в деаэраторе, повышение энтальпии в питательном насосе, зависимость его внутренней мощности от расхода свежего пара. Если эти условия не выполняются, то необходимо вводить поправки к расходу свежего пара на турбину, приведенные в ТЭХ. [c.320]

Рис. 11.26. Зависимость внутренней мощности ЧНД турбины Т-180/210-12,8 ЛМЗ от расхода пара н давления в конденсаторе

Теплоперепад, срабатываемый паром КУ в паровой турбине, — вторая составляющая ее мощности — также зависит от начальных параметров пара для принятого давления в конденсаторе. При этом для широкого диапазона изменения этих параметров зависимости изменяются, но изменение носит противоположный характер. Это позволяет сделать вывод о том, что функ- [c.341]

Характеристики конденсаторов. Зависимость изменения мощности турбины от изменения давления в конденсаторе (по типовой энергетической характеристике турбин ЛМЗ типа АТ-25-1 и АП-25-1) приве- [c.667]

Рис. 6-10. Влияние изменения давления, в конденсаторе на мощность турбины в зависимости от плотности потока пара в последней ступени турбины.

Рис. 20-1. Изменение давления в конденсаторе в зависимости от расхода охлаждающей воды и ее температуры на входе при номинальной мощности турбины К-300-240.

Как показали теоретические исследования, а также натурные испытания ряда турбин, для каждой турбины может быть построена универсальная зависимость величины относительного приращения мощности от относительного изменения давления в конденсаторе. Такая зависимость для турбины ВК-50-1 ЛМЗ построена на рис. 3-5 [68]. [c.75]

Для охлаждения различных аппаратов ТЭС применяется вода. Основное ее количество расходуется на охлаждение конденсаторов турбин. Для конденсации 1 т отработавшего в турбине пара приходится расходовать в зависимости от времени года 50 - 60 т воды. На ТЭС мощностью 4000 МВт вырабатывается в 1 ч около 13000 т пара. Часть этого пара поступает на регенерацию, т. е. расходуется, после цилиндра высокого давления (ЦВД) турбины, на обогрев подогревателей низкого и высокого давления и на работу деаэраторов, а в конденсаторы направляется на чисто конденсационных электростанциях мощностью 4000 МВт около 10000 т/ч пара. Для конденсации этого количества отработавшего пара в конденсаторы необходимо подавать до 500000 т охлаждающей воды в час. Температура этой массы воды повышается всего на 8-10 °С, но оказывается, что и такое, казалось бы, незначительное повышение температуры уже отражается на всей экологической обстановке естественных водоемов. Сбрасывать эти теплые воды непосредственно в реки или озера нельзя. Такой сброс приводит к разрастанию сине-зеленых водорослей, происходит значительное обеднение воды растворенным кислородом, погибают обитатели воды, не терпящие повышенных температур, и т. д. Вследствие этого приходится применять способы, ослабляющие это тепловое загрязнение водоисточников, а во многих случаях и полностью отказываться от сброса теплых вод в реки. Если электростанция расположена на берегу мощной реки, то можно избежать последствий теплового загрязнения, применяя специальные смесительные устройства, распределяющие тепло на большую массу воды и сни- [c.181]

В качестве примера в табл. 1 показано изменение расхода пара и мощности турбины К-300-240 в схеме ПГУ в зависимости от степени вытеснения регенерации х. При номинальном расходе пара на конденсатор недогрузка турбины изменяется в пределах 7— 13,6%. При максимально допустимом расходе пара на конденсатор (перегрузка части низкого давления на 10%) номинальная мощность турбины (Удом = 300 МВт) сохраняется при х = 0,5. [c.52]

Рис. 3-14. Изменение мощности ДЛ < турбины ЛМЗ типа К-100-90 (ВК-100-6) в зависимости от давления пара в конденсаторе рзк При Dk=261 т/ч.

На рис. 3-8 и 3-9 представлены графики поправок к мощности на давление отработавшего пара турбин ВТ-25-4 и ВПТ-25-3. Эти графики позволяют определить недовыработку электроэнергии в зависимости от изменения конечного давления при различных расходах пара в конденсатор турбины. [c.81]

Используя приведенные соотношения, легко построить кривые, показывающие изменение мощности турбины в зависимости от конечного давления пара Для режимов с докритической скоростью истечения из рабочей решетки последней ступени существует прямо пропорциональная зависимость между приращением теплоперепада и приращением мощности. При сверхкритических скоростях истечения пара из рабочей решетки последней ступени изменение конечного давления пара не сказывается на параметрах пара перед ступенью. Поэтому мощность всех ступеней турбины, кроме последней, останется постоянной, а мощность турбоустановки будет меняться только в результате изменения окружной составляющей скорости выхода пара из рабочей решетки последней ступени. При наступлении сверхкритического режима истечения из рабочей решетки последней ступени прямая зависимость между приращением теплоперепада и приращением мощности будет нарушена. Понижение давления за ступенью сопровождается отклонением потока пара в косом срезе сопл и лопаток. До тех пор, пока не будет достигнуто предельное расширение в косом срезе сопл и лопаток, будет происходить увеличение мощности турбины по мере снижения давления отработавшего пара (см. 2.8). Для конденсационных турбин давление отработавшего пара, соответствующее режиму, при котором исчерпывается расширительная способность косого среза сопл и лопаток и прекращается прирост мощности, называется предельным вакуумом. При эксплуатации предельный вакуум не достигается, так как быстрее устанавливается экономический вакуум, при котором полезная мощность турбоустановки (за вычетом затрат мощности на привод циркуляционных насосов) при данном расходе пара в конденсаторе достигает максимального значения. [c.199]

На рис. 7.4 приведена схема включения испарителей в систему регенеративного подогрева потока основного конденсата турбины К-200-130. Турбоагрегаты с такими турбинами в настоящее время во многих электрических системах используются для покрытия переменной части графика электрических нагрузок и поэтому работают в широком диапазоне мощностей агрегата. На блоке установлены испарители И-350, а в качестве конденсаторов испарителей КИ применены подогреватели низкого давления ПНД-400. Производительность испарителей в зависимости от электрической мощности блока показана на рис. 10.5 [33]. Как видно из рисунка, при мощности блока 100 МВт производительность каждого испарителя составляет около 55% номинальной (при N = 200 МВт). Резкое уменьшение производительности испарителей при снижении мощности блока длительно являлось одной из причин того, что при [c.259]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...