Начальное давление пара и мощность турбин

НАЧАЛЬНОЕ ДАВЛЕНИЕ ПАРА И МОЩНОСТЬ ТУРБИН [c.35]

Но с ростом давления уменьшается удельный объем пара, а следовательно, и объемный расход пара через турбину. Это приводит к уменьшению внутреннего относительного к. п. д. (рис. 2-5) и возрастанию потерь через концевые уплотнения. Если одновременно с повышением начального давления пара увеличивать мощность турбины, то этим будет компенсироваться уменьшение удельного объема и величина т)ог- либо не изменится, либо уменьшится незначительно, а увеличение т]э будет более существенным. Так, например, при повышении давления с 12,75 (130 кгс/см2) до 23,5 МПа (240 кгс/см ) снижение удельного расхо- МВт да топлива на отпущенную электроэнергию для турбины 200 МВт составляет около 3%. Если одновременно увеличить и мощность турбины до 500 МВт, то разница возрастает до 4—4,5 %, т. е. будет больше в 1,3—1,5 раза. [c.35]

Влияние начального давления пара на мощность турбины при постоянном расходе пара. Изменение мощности турбины при незначительном отклонении давления свежего пара и постоянном расходе пара через турбину в большей степени определяется условиями работы системы парораспределения. [c.194]

В США за последние годы начали отказываться от промежуточного перегрева пара даже в установках с турбинами большой мощности, понижая соответственно начальное давление пара и увеличивая перегрев. Аналогичная тенденция наблюдалась и в Европе. [c.230]

На рис. 11.18 в качестве примера показано влияние изменения начального давления на изменение мощности турбины Т-250/300-23,5 и, следовательно, в определенной степени на экономичность ПТУ. Оно определяется тремя факторами увеличением теплоперепада вследствие роста р , дросселированием текущего расхода свежего пара, определяемо- [c.326]

Рис. 11.18. Изменение мощности турбины Т-250/300-23,5 ТМЗ в зависимости от начального давления пара и его расхода при двухступенчатом подогреве сетевой воды

Влияние отклонения начальных параметров пара и давления в конденсаторе на расход пара и мощность турбины. .....366 [c.335]

ВЛИЯНИЕ ОТКЛОНЕНИЯ НАЧАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПАРА И ДАВЛЕНИЯ В КОНДЕНСАТОРЕ НА РАСХОД ПАРА И МОЩНОСТЬ ТУРБИНЫ [c.366]

Для выработки небольшой мощности требуются небольшие массовые расходы М рабочего тела. При высоких начальных давлениях пара малы его удельные объемы. Поэтому объемные расходы пара Mv также малы. В то же время при высоких начальных давлениях пара и низких давлениях в конденсаторе получаются большие скорости истечения с. Тогда в соответствии с уравнением неразрывности течения Mv — F требуются небольшие проходные сечения для пара F. А так как F = ndl, то должны быть небольшими и произведения dl. Если при этом выбирать большие диаметры дисков d, что уменьшает число ступеней турбины и делает ее более компактной и дешевой, то получаются малые высоты лопаток, что ведет к большим потерям энергии на них и соответствующему снижению к. п. д. турбины. Поэтому в турбинах малой мощности применяются небольшие диаметры дисков и умеренные начальные давления пара. Последнее обстоятельство ведет к снижению возможного значения термического к. п. д. цикла, который, как известно, растет с ростом начального давления. [c.202]

Наивыгоднейший тепловой двигатель мощных электрических станций ближайших пятилеток — это паротурбинный двигатель с параметрами пара, реальными уже в настоящее время, = = 400 -н 500 кг/см , t — 600 ч- 700 С. Успехи металлургии позволяют в будущем пятилетии увеличить начальную температуру пара и, следовательно, начальное давление пара. Мощность блока перспективной паротурбинной станции ближайших пятилетий, определяемая процессом расширения в головной части турбины, должна быть N = 600 ООО — 800 ООО кет. Необходимая для наращивания мощности энергосистем ближайших пятилетий мощность блока котел — турбина также близка к 600 ООО — 800 ООО кет. [c.204]

П-6-35/5 — то же, с промышленным регулируемым отбором 5 ага ПТ-50-130/13 — турбина мощностью 50 000 кет с двумя регулируемыми отборами— теплофикационным и промыщленным, 13 ата, начальное давление пара 130 ага [c.4]

Турбина ВК-100-2 мощностью 100 МВт — двухцилиндровая, конденсационная, работает с начальной температурой 480°С и с начальным давлением пара 8,9 МПа. Частота вращения ротора турбины 3000 об/мин. Часть низкого давления турбины — двухпоточная, 16-я и 21-я ступени, идентичные, предпоследние в ЧНД. Пакеты лопаток были собраны по 6—7 штук, прошиты тремя рядами проволок, припаянных к лопаткам. Диаметр проволок 8 мм. Длина рабочей части лопаток 1= [c.151]

Для турбин 35 ата, 435° С мощностью от 750 кет до 12 000 кзт температура регенеративного подогрева питательной воды стандартом установлена 150° С для турбин 90 ата, 480° С мощностью 12 ООО— 100 ООО /св п —215° С. Указанные значения температуры питательной воды—150 и 215° С должны обеспечиваться при расходе пара турбиной, равном 80%, и расходе питательной воды, равном 85% максимального расхода пара турбиной. В зависимости от мощности установки и начального давления пара осуществляют от одного до пяти, а на станциях с сверхвысокими начальными параметрами пара шесть — семь отборов. [c.132]

С применением закритического начального давления пара, однократного и двукратного промежуточного перегрева, развитой регенерации тепла, с достижением высоких к. п. д. турбин и мощности блоков до 1000 МВт и более тепловая экономичность электростанций приблизилась к своему пределу. Дальнейшее повышение начальных параметров пара дает небольшое снижение удельного расхода тепла, но вызывает увеличение удельных капиталовложений на строительство электростанций и понижение эксплуатационной надежности вследствие высокой стоимости и технологической неосвоенности высокожаропрочных аустенитных сталей. [c.4]

Повышение давления при неизменной мощности турбины приводило к уменьшению длин лопаток в ЧВД и, следовательно, к увеличению концевых потерь и снижению к. п. д. Стремление конструкторов в первых же ступенях ЧВД как можно сильнее снизить давление и температуру пара также всегда завершалось выбором проточной части высокого давления несколько пониженной тепловой эффективности. Немалые потери от повышения начального давления происходили из-за утечек пара через зазоры уплотнений внешних (концов вала и штоков) и внутренних (диафрагменных, бандажных и др.)- [c.16]

Аналогичная схема использования конденсаторного пучка разработана и для теплофикационной установки Т-250-240 этого же завода. Турбо установка мощностью 250 Мвт с начальным давлением пара 240 ат создается на базе конденсационной турбины К-300-240. Она будет первой IB СССР теплофикационной турбиной с промежуточным перегревом пара. [c.300]

Таким образом, и американцы и немцы считают, что для турбин мощностью 10 ООО кет и ниже безусловно нецелесообразно применять начальное давление пара выше 30—35 ата и начальную температуру пара выше 400—435°С. [c.231]

При более высоком начальном давлении пара (250—300 ата) и температуре газа перед газовой турбиной 850° С увеличение избытка воздуха выше 1,1 (т. е. увеличение доли мощности газовой турбины за счет увеличения расхода воздуха в цикле) не приводит к увеличению к. п. д. ПГУ. [c.216]

Повышение начального давления пара (при данной температуре) позволяет наряду с возможным улучшением тепловой экономичности электростанции увеличить мощность оборудования при допустимых его размерах (габаритах). Увеличение плотности пара с повышением его давления позволяет существенно увеличить массовый его расход и совершаемую им работу в проточной части турбины, размеры которой ограничиваются конструктивными условиями. [c.33]

В Советском Союзе в течение ряда лет успешно работает АЭС с перегревом свежего пара в ядерном уран-графитовом реакторе до 510 °С. Начальное давление пара перед турбинами мощностью 100 и 200 МВт составляет 8—9 МПа, КПД турбоустановок 35— 37%. [c.47]

С повышением давления и плотности пара в пределах данных габаритов агрегат (турбина) может развить большую мощность. Следовательно, повышение начального давления пара способствует укрупнению агрегатов и энергоблоков. Аналогично применение промежуточного перегрева пара, уменьшая удельный его расход на турбину, также способствует укрупнению агрегатов и энергоблоков. Отсюда следует, что задачи выбора параметров пара, вида цикла, мощности агрегатов (энергоблоков) взаимосвязаны и должны решаться комплексно. [c.50]

Начальные параметры пара турбоагрегатов мощностью более 25 МВт—12,7 и 23,7 МПа и мощностью 25 МВт менее 3,43 и 8,82 МПа. В турбинах типа Т мощностью более 25 МВт давление регулируемого отбора пара 0,059—0,245 МПа, а в турбинах Т меньшей мощности — 0,118— [c.56]

К-15о-130—конденсационная турбина мощностью 150 МВт (эл.), начальное давление пара 130 ат ( 12,74 МПа). Аналогично читаются индексы и других типов турбоагрегатов. [c.76]

Начальные параметры пара. Начальное давление пара pq и единичная мощность для отечественных конденсационных турбин ТЭС приняты следующими [c.349]

Для турбин с регулируемыми отборами пара и для турбин с противодавлением повышение на чального давления оказывается более выгодным Поэтому они имеют более высокое начальное дав ление пара при той же мощности, что и конденса ционная турбина (рд = 12,75 МПа при мощности составляющей 50—100 МВт). [c.349]

При расчетах тепловой схемы ПТУ, как правило, являются заданными тип и мощность турбины, начальные параметры пара, тепловая мощность и параметры теплоносителей для целей теплофикации и для нужд производства. Давление в конденсаторе находится по известной температуре охлаждающей воды (зависит от места эксплуатации проектируемой ПТУ) с выбором параметров системы технического водоснабжения и конденсатора (кратность охлаждения, минимальный температурный напор) (см. 3.7 и разд. 8). [c.356]

НОМ начальном давлении с использованием ТПН турбину можно разгрузить до расхода пара Gq = = 500—550 т/ч, так как при меньших расходах из-за снижающегося давления в отборе пара на ТПН мощность приводной турбины становится недостаточной для привода питательного насоса, сжимающего питательную воду до 32—35 МПа. При использовании скользящего давления потребная мощность уменьшится пропорционально давлению за насосом, и энергии пара, поступающего в приводную турбину насоса, достаточно для разгрузки до расхода Gq = 380 т/ч. Таким образом, переход на скользящее давление позволяет сэкономить 1—2 % топлива и обеспечить глубокую разгрузку энергоблока на ночное время без перехода с ТПН на ПЭН, что представляет достаточно ответственную операцию для эксплуатационного персонала. [c.319]

ГО особенностями системы парораспределения турбины Т-250/300-23,5 ТМЗ (см. рис. 11.8 и 11.9) и дополнительным дросселированием, требующимся для поддержания постоянства расхода пара при любом начальном давлении. Например, при малых расходах пара на турбину Gg при повышении начального давления до 24,5 МПа регулирующие клапаны прикрываются еще больше (напомним, что при этих нагрузках реализуется дроссельное парораспределение), потери от дросселирования увеличиваются и мощность турбины уменьшается. При Gq > 700 т/ч, когда первые четыре регулирующих клапана приближаются к полному открытию и затем открыты полностью, а дросселирование происходит только в РК № 5, увеличение теплоперепада потоков пара, идущих через полностью открытые клапаны, побеждает потери из-за дросселирования в частично открытых клапанах. В результате мощность турбины увеличивается. [c.326]

С увеличением мощности турбин бандажные силы увеличиваются. Это связано с тем, что при фиксированных начальных и конечных параметрах пара рост мощности турбин достигается путем увеличения пропуска пара, для чего требуется увеличение высоты и хорды лопатки и, следовательно, ширины бандажа, т.е. площади, на которую действует давление. На практике это привело к тому, что, например, при наладке турбин умеренной мощности приходилось в основном бороться с масляной низкочастотной вибрацией и венцовыми силами, а при переходе к турбинам большей мощности главную роль стали играть бандажные силы. Так как бандажная циркуляционная сила возникает из-за нарушения симметрии эпюры скоростей пара в зазоре. [c.519]

Конденсационные электрические станции (КЭС) большой мощности на органическом топливе строятся в настоящее время в основном на высокие параметры пара и низкое конечное давление его (глубокий вакуум). Это дает возможность уменьшить расход теплоты на единицу выработанной электроэнергии, так как чем выше начальные параметры Ро и перед турбиной и ниже конечное давление пара Р , тем выше КПД установки. [c.7]

В табл. П.1 приведены основные характеристики некоторых типов турбин. В новых обозначениях турбин, приведенных по ГОСТ 3618—69, первая буква обозначает тип турбины, первое число — мощность турбины в МВт, второе число — начальное давление пара в кгс/см . Для конденсационных турбин с регулируемым производственным отбором пара и турбин с противодавлением дается третье число (через косую черту), показывающее давление пара в отборе или противодавление при номинальной нагрузке. Для турбин с регулируемым отбором пара и противодавлением третье число обозначает давление в отборе, а четвертое — противодавление. Для обозначения типа турбины приняты следующие буквы К — конденсационная Т — конденсационная с регулируемым теплофикационным отбором пара П — конденсационная с регулируемым производственным отбором пара ПТ — конденсационная с двумя регулируемыми отборами пара — производственным и теплофикационным Р — турбина с противодавлением ПР — турбина с производственным отбором пара и противодавлением. [c.214]

Наряду с новыми обозначениями турбин применяют и старые обозначения, которые также приведены в таблице. Первая буква или две обозначают начальное давление пара, а именно М — низкое давление А — среднее давление В — высокое давление ПВ и СВ — сверхвысокое давление СК — сверхкритическое давление. Следующая буква или две обозначают тип турбины, они приняты такими же, что и в предыдущем обозначении, а именно К, Т, П, ПТ, Р, ПР. Первое число обозначает мощность турбины в МВт, второе — номер варианта конструкции. [c.214]

Начальными параметрами пара. Различают электрические станции с докритическим (обычно ниже 16 МПа) и сверхкри-тгческим (выше 22 МПа) давлением пара. При мощности турбоагрегатов (энергоблоков) до 200 МВт применяют докритическое давление пара — около 13 МПа. При мощности 250—300 МВт и выше — сверхкритическое давление (около 2 .- МПа). Таким образом, современные крупные КЭ(3 (ГРЭС) работают в основном при сверхкритиче-сюм начальном (перед турбиной) давлении пара, ТЭЦ — при докри-тнческом давлении. [c.210]

Стационарные турбины, работающие с противодавлением, обычно предназначаются для привода электрических генераторов и для использования тепла всего пара, прошедшего через турбину, для технологических потребителей или целей теплофикации. Количество пропускаемого через турбину пара и его давление после турбины устанавливают в зависимости от требований тепловых потребителей. Этими требованиями и начальными параметрами пара определяется мощность проти-водавленческой турбиной. Зависимость выработки электрической энергии от расхода пара тепловым потребителем при отсутствии внешнего дешевого источника электрической энергии ограничивает сферу применения противодавленческих турбин, поскольку обычно изменения потребности в электрической энергии не совпадают с изменениями потребности в тепле. [c.349]

На рис. 1-3 представлена схема проточной части турбины 300 Мет — К-300-240, а на рис. 1-4 — процесс расширения пара в турбине. Отлолсения на лопатках турбины приводят к снижению ее мощности, причем с повышением начального давления пара проходные сечения уменьшаются и влияние отложений сказывается сильнее. Кроме того, переход к сверхкритическим давлениям снял возможность вывода примесей из котлоагрегата, которая для турбин докритических давлений обеспечивала некоторую ее защиту от загрязнений. В то же время сверхкритические давления способствовали резкому возрастанию растворимости в паре различных примесей, что не только повысило их вынос в турбину, но и создало реальную опасность загрязнения головной части машины при срабатывании перепада до давлений, при которых растворимость примесей существенно меньше. В этом отношении весьма характерно поведение окиси меди. На рис. 1-5 представлены расчетные данные по ее растворимости в паре различных параметров. Как видно, растворимость этого соединения резко уменьшается с понижением давления пара, что обусловливает достаточно жесткие требования к нормированию качества питательной воды блоков сверхкритических давлений по этому показателю. [c.8]

В настоящее время наиболее крупные теплофикационные турбогенераторы, выпускаемые турбостроительными заводами СССР, имеют мощность 50 и ЮОтыс./свг. Их условное обозначение Т-50-130 и Т-100-130 (теплофикационная, мощностью 50, 100 тыс. кет, начальное давление пара 130 ат). Готовятся к выпуску турбины T-2S0-240. [c.55]

Турбина АК-10 мощностью 10 МВт — двухцилиндровая, конденсационная. Начальное давление пара 2,55 МПа, начальная температура 375 С. Частота вращения ротора турбины 3000 об/мин. Длина испытанной рабочей лопатки составляла 327 мм. Средний диаметр ступени 1008 мм. Связи состояли из одного ряда проволок и ленточного бандажа. До измерений, проводившихся в 1954 г., лопатки проработали 2 года. Разброс частот составлял 8%. Частотная характеристика пакетов лопаток ступени была хорошей. Пакеты отклонялись от пoлoлteния равновесия на 1,5 мм, что соответствовало наиряженню изгиба у основания лопатки при отсутствии связен, примерно 5,9-10 Н/м (500 кгс/см ). Значения декрементов колебаний для всех 26 пакетов ступени, как это видно из табл. 5, находились в пределах [c.155]

Турбина фирмы Сименс—Шуккерт мощностью 24 Мег с числом оборотов =3 000 об1мин, двухцилиндровая, с начальным давлением пара 24 аг и с температурой 375° С. Цилиндр высокого давления состоит из одного активного колеса и 25 реактивных ступеней цилиндр низкого давления—из одного активного колеса и 13 реактивных ступеней высота рабочих лопаток 13-й ступени /акт = 441,5 мм. Средний диаметр ступени (по рабочим лопаткам) Ьср= 1615,6 мм. Хвост лопатки Т-образный. Лопатки имеют 3 ряда проволок 0 8 мм, припаянных к ним. Расстояния проволок от оснований лопаток составляют для 1-го ряда — 231,5 мм, для 2-го ряда — 346,5 мм, для 3-го ряда — 431,5 мм. В каждом пакете собрано по 6 лопаток, а в замковом — 7 лопаток. Ступень имеет 17 пакетов. Эскиз лопатки последней ступени представлен на рис. 43. В последний раз ступень была облопачена в 1950 г. Наблюдение за изменением [c.77]

Турбина АК-10 — конденсационная двухцилиндровая, мощностью 10 000 /сет, с числом оборотов п = 3 000 об/лгин. Начальное давление пара ро=26 ат, начальная температура 0=375° С. Средний диаметр ступени Т>ср = = 1 008 мм. Длина рабочей лопатки составляла ЪТ1 мм. Скрепляющие связи состояли из ленточного бандажа и одного ряда проволок. [c.90]

Котлы типа 68-С1П-ЗОО/215 предназначены для работы в блоке с предвклю-ченной турбиной мощностью 50 Мет с использованием отработавшего пара в существующих турбинах среднего давления (два котла на турбину). Таким образом, эта установка является надстройкой электростанции с начальным давлением пара 30—35 кГ/см и эффективным средством повышения ее экономичности. До поступления в турбины среднего давления отработавший пар предщ ключенной турбины подвергается /вторичному перегреву до 415° С при давлении 31 кГ/слг в газовых перегревателях котлов 68-СП-300/2115. Данный блок работает параллельно с котлами ореднето давления, что позволяет нормально создавать для котлов критического давления относительно равномерную (базисную) нагрузку. В этих условиях отмеченный выше недостаток принятой величины начального давления смягчается. [c.55]

Заслуживает внимания тот факт, что ртутно-водяной цикл позволяет получить высокий экономический к. п. д. и в паротурбинных установках малой мощности, тогда как применение высокого начального давления пара в паротурбинных установках малой мощности не дает повышения экономического к. п. д. вследствие снижения внутреннего относительного к. п. д. при малых размерах проточной части (isepsbie ступени) турбины. Особенно сильно снижается относительный к. п. д. турбины при мощностях 3000—4000 кет и ниже. [c.9]

Чтобы обеспечить соблюдение условия (4.21), нужно либо повышать начальное давление пара перед ПТо, т. е. отбирать пар из ЦВД при давлении px+i>px, либо ограничивать мощность приводной турбины на холодном паре, передавая часть нагрузки на питательный насос с другим типом привода, например от приводной конденсационной турбины низкого давления. Возможно и объединение этих агрегатов, т. е. создание приводной турбины двух давлений — тип ТПок (рис. 4.13), чтобы не дробить питательные насосы [75]. Этот вопрос требует специального исследования с точки зрения не только выбора рациональной схемы, но и выполнения надежной конструкции и учета вопросов режимного характера, маневренности и т. д. и здесь не рассматривается. [c.138]

В проточной части турбины имеется также развитая периферийная сепарация по ступеням, которая сочетается с отборами пара на регенерацию. Подогрев питательной воды осуществляется до температуры 198,2 °С. Первый подогреватель питается паром из отбора после второй ступени ЦНД, второй из выхлопа ЦСД, деаэратор — после щестой ступени ЦСД, четвертый — после третьей ступени ЦСД и пятый —из выхлопа ЦВД, т. е. после внутреннего сепаратора. В настоящее время фирмой изготовляется турбина аналогичной конструкции мощностью 300 Мет с начальным давлением пара 61,7/сгс/сж и начальной температурой 277°С. [c.216]

В конце 1968 г. на Назаровской ГРЭС впервые в СССР и Европе был пущен турбогенератор мощностью 500 тыс. кет. Одновальная турбина этого агрегата работает при начальном давлении пара 235 ат. Щр дает двухкорпусный котел производительностью 1600 т пара в час. Гигант высотой в пятиэтажный дом сжигает в час почти 300 т угольной пыли. Ленинградские предприятия Электросила и Металлический завод приступили к созданию электроблоков мощностью свыше 1 млн. кет (одновальных установок по 1,2 млн. кет и гидротурбин в 1 млн. кет). [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...