Основные параметры турбины со ступенями давления

ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ТУРБИНЫ СО СТУПЕНЯМИ ДАВЛЕНИЯ [c.215]

Рабочий процесс в ступенях паровых и газовых турбин. Изменение параметров в ступени турбины в основном определяется соотношением проходных сечений соплового аппарата и рабочего колеса. При некотором соотношении сечений статическое давление р перед рабочим колесом равно давлению рг за ним (активная ступень, рис. 4.5, с) или больше его (реактивная ступень, рис. 4.5,6). При Р1/Р2 1,0 1,05 ступень условно также считается активной. [c.182]

Давление пара в нерегулируемом отборе определяется в основном пропуском пара через следующие за отбором ступени турбины. Ниже рассмотрены два случая когда пропуск пара через последующую за отбором ступень соответствует критическому расходу и когда он ниже критического расхода. Второй случай является основным. Параметры отнесены к состоянию пара перед ступенью, следующей за отбором пара, и отвечают, следовательно, состоянию его в камере нерегулируемого отбора. [c.101]

Наряду с мощностью и к. в. д. к основным параметрам относятся также расход, давление и температура пара в ступенях турбины. [c.18]

В конструкции турбины выделяют два основных элемента сопловые каналы (сопловые решетки) и рабочие колеса с лопатками, образующие рабочие решетки. Сопловый аппарат вместе с соответствующими рабочими лопатками образуют ступень давления. Поэтому рассмотренную простейшую турбину (см. рис. 8.1, о) называют одноступенчатой. При работе современных ТЭС перепады теплоты в турбинах высоких начальных и низких конечных параметров пара могут достигать больших значений — 1200—1500 кДж/кг. Поэтому для создания мощных и эффективных агрегатов применяют многоступенчатые турбины. В качестве примера на рис. 8.2 показана схема активной турбины с тремя ступенями давления (дискового типа). [c.186]

Представляет также интерес наблюдаемое изменение формы окислов железа, образующихся в проточной части турбины, в зависимости от параметров пара. Как видно из данных табл. 4 и 5, магнетит отлагается в основном на тех ступенях турбины, где давление пара наибольшее, т. е. главным образом на ступенях, более близких к входу пара, тогда как гематит начинает встречаться в отложениях последних ступеней турбины высокого давления и преимущественно в турбинах низкого давления. [c.276]

Основным типом этих турбин является турбина с одним регулируемым отбором пара. На рис. П.68 дан продольный разрез турбины Уральского турбо-моторного завода марки Т-25-90/1,2, представляющей собой модернизированный вариант турбины ВТ-25-4 ЛМЗ. Турбина рассчитана на начальные параметры пара 88,2 бар (90 кгс/см ) и 535° С и на отбор пара для отопительных нужд с абсолютным давлением 1,18—2,35 бар (1,2—2,5 кгс/см ) в количестве до 25 кг/с (90 т/ч). Мощность турбины 25 тыс кВт при 3000 об/мин. Нерегулируемых отборов пара для регенеративного подогрева воды — пять. Турбина состоит из одновенечной регулирующей ступени и последующих 21 активных ступеней давления в части высокого давления (ч. в. д.) в части [c.212]

Время прохождения газа через турбину во много раз меньше времени полного цикла изменения давления (одного импульса). Период одной пульсации параметров газового потока перед турбиной в 50—100 раз превышает время пребывания частицы газа в пределах проточной части турбины. Таким образом, пока выделенная для рассмотрения частица газа проходит по проточной части турбины, параметры газа перед турбиной изменяются на величину, составляющую 0,01—0,02 доли амплитуды изменения параметров газового потока. Поэтому поток газа в каждый данный момент можно рассматривать как стационарный и основные формулы для расчета турбиной ступени можно составить для каждого значения давления перед соплами как для турбины, работающей при постоянном давлении газа перед турбиной. [c.69]

Уменьшение температуры Гг связано с понижением давления рг в конденсаторе. Рациональное значение рг определяется температурой охлаждающей воды и составляет 3,4—3,9 КПа, что соответствует температуре насыщения ts 25 °С. Дальней-,шее понижение рг нецелесообразно. В этом случае значительно увеличивается удельный объем влажного насыщенного пара и, следовательно, возрастают габаритные размеры и масса конденсатора и последних ступеней паровой турбины. Таким образом, увеличение начальных параметров пара в паросиловых установках — один из основных способов повышения их эффективности. В настоящее время созданы и успешно эксплуатируются теплосиловые установки с начальным давлением пара 29,4 МПа и начальной температурой его 600—650 °С [21]. [c.168]

Теория турбинной и компрессорной ступеней должна быть построена исключительно на газодинамической базе. Основная задача такой теории — расчетное построение характеристики ступени, которое освещено в основном в гл. I. Прежде всего необходимо показать, как можно расчетным путем получить наивыгоднейший профиль лопатки для заданных параметров потока перед и за решеткой и распределение давлений потока по контуру профиля. Затем объяснить физическую сущность влияния на потери течения через канал лопаточной решетки чисел УИ и Re в потоке и влияние на потери шага профилей в решетке, показать влияние ширины решетки и вывести основные правила конструирования лопаточного профиля. Влияние указанных факторов следует рассматривать с точки зрения снижения потерь в потоке, текущем через лопаточный канал сначала прямой решетки, а затем круговой. [c.160]

При одинаковых проточных частях и полном давлении перед соплами первой и регулирующей ступеней турбины при расчетном режиме должны развивать одинаковые мощности, так как они имеют одно и то же число включенных сопел и равные их площади, одинаковые расходы пара, а также одни и те же начальные и конечные параметры. При переменных режимах характеристики работы обеих машин будут различными. Для сравнения тепловых процессов обеих конденсационных турбин начнем с холостого хода. Основное различие устройства первой ступени заключается в том, что сопла при качественном регулировании расположены в общей сопловой камере, а при количественном регулировании сопловые камеры устанавливаются по числу клапанов турбины. [c.160]

До настоящего времени основная часть (до 80%) электрической энергии вырабатывается на тепловых и атомных электростанциях. Ведущая роль этих электростанций сохранится и в будущем . Источниками тепловой энергии на таких электростанциях служат главным образом природное химическое топливо (уголь, нефть, газ) и ядерное горючее. В качестве энергетических установок на тепловых (и атомных) электростанциях служат паротурбинные установки (ПТУ). Широкое применение ПТУ в энергетике связано с их надежностью, большим ресурсом работы и отсутствием компрессора для сжатия рабочего тела — водяного пара до высоких давлений. Однако экономичность ПТУ ограничена. Даже при сверхкритических тепловых параметрах водяного пара эффективный к.п.д. ПТУ едва достигает 40%. К недостаткам ПТУ относятся также большой удельный расход тепла (около 2000 ккал/кВт-ч) на производство электроэнергии, большие габариты, значительный удельный вес (10 кг/кВт), невысокая надежность поверхностей нагрева парогенераторов, большие удельные объемы водяного пара в последних ступенях турбины, ограничивающие единичную мощность машины, большое время запуска (несколько суток), большие потери циркуляционной воды (до 3,6 кг/кВт-ч) в градирнях и др. Кроме того, мощные энергетические ПТУ, работающие на природном химическом топливе (уголь, мазут), являются крупными источниками вредных выбросов (пылевидные частицы, окислы азота, сернистые соединения) в атмосферу и тепловых выбросов в водоемы. [c.4]

Относительный массовый расход топлива зависит от схемы и параметров ГТД. При простых схемах без промежуточного охлаждения (ПО) компрессоров и промежуточного подогрева (ПП) в турбине и при сжигании топлива с высокой теплотой сгорания — около 40 000 кДж/кг (природный газ, жидкое топливо) массовый расход топлива составляет около 1% расхода рабочего газа, а при сложных схемах — до 2%. Утечки воздуха составляют при простых схемах около 0,5% общего расхода, а при сложных— до 1—2% из-за увеличения давления, числа корпусов и концевых уплотнений. Почти у всех современных ГТД 1—2% воздуха используется для охлаждения одной или нескольких ступеней турбины, работающих при высоких температурах. Этот воздух затем соединяется с основным потоком рабочего газа в турбине и совершает в ней полезную работу. Однако из-за более низкой его температуры и некоторого возмущения основного потока в местах смешения с воздухом мощность турбины несколько уменьшается. Влияние всех выше отмеченных факторов примерно взаимно компенсируется. [c.112]

Увеличение подогрева воды целесообразно в подогревателе с пароохладителем и с охладителем дренажа (на 13—18 %), а также с закачкой дренажа в линию основного конденсата (на 15—20 %). Подогрев воды в питательных насосах, во вспомогательных теплообменниках и в основных подогревателях паром протечек требует увеличения подогрева воды в данной ступени примерно на половину подогрева от указанных источников теплоты [29]. Под ступенью регенеративного подогрева понимается часть конденсатно-питательного тракта, включающая в себя подогреватель, подключенный к отбору турбины, в пределах которой температура воды изменяется между значениями, определяемыми параметрами пара в данном отборе и в ближайшем (с меньшим давлением), используемым в системе регенерации. [c.354]

Напомним основные физические причины возникновения периодической нестационарности в турбинной ступени. В промежуточной ступени система волн сжатия и разрежения возникает при обтекании входных и выходных кромок сопловых и рабочих лопаток, создающих зоны повышенного и пониженного давления, распространяющиеся против потока и по потоку (в межлопаточные каналы). В результате на входе и выходе из сопловой и рабочей решеток и в каналах создаются периодические изменения давления и температур, т. е. пульсации параметров потока, частота которых определяется частотой вращения рабочей решетки и соотношением числа сопловых и рабочих лопаток в ступени zjzz- [c.188]

Опыты проводились при изменении основных режимных параметров в следующих пределах начальной влажности пара уа от О до 15% дисперсности жидкой фазы d(s от 20 до 60 мкм) отношения скоростей /са от О до 0,9 отношения давлений на ступень E = p2lpo от 0,47 до 0,95 числа Re = b i/v от 1,4-Ю до 13,6-10 Здесь следует подчеркнуть, что для анализа полученных результатов использовались опытные данные при малых теплоперепадах е>0,75, когда влиянием вторичной влажности, образующейся в самой ступени, можно пренебречь (величина Ау в этих опытах не превышала 1%). Влияние влажности пара на характеристики турбинной ступени исследовалось в ступенях при изменении высоты сопловых и рабочих лопаток, толщины выходных кромок сопл [c.102]

Из теории лопаточных машин известно, что при работе компрессора, особенно с высокой степенью повышения давления, в процессе запуска и вывода его на основные эксплуатационные режимы, а также при больших приведенных частотах враш,ения может возникать газодинамическая неустойчивость, поэтому в двигателях с высокими значениями п компрессор необходимо регулировать. Из применяемых на практике трех способов регулирования компрессоров (перепуск воздуха из промежуточных ступеней, поворот лопаток направляюш,их аппаратов и использование двух- или трел. .аскадных компрессоров) способ разделения компрессора на отдельные каскады со своими турбинами, имею-ш,ими различную частоту враш,ения, в наибольшей мере определяет конструктивную схему двигателя, число его опор и валов. Следует также отметить, что применение двух- или трехкаскадных компрессоров благоприятно сказывается и на приводяш,их их турбинах, так как позволяет оптимизировать газодинамические параметры турбин и уменьшить число их ступеней. [c.33]

В табл. 4 была показана зависимость фазового состава этих отложений от параметров пара по ступеням. Для сравнения в таблице приведены данные по фазовому составу солевых отложений, образующихся в турбине среднего давления, которая также заносится в основном воднорастворимыми солями, но преимущественно хлористым натрием с примесью силиката натрия, карбоната натрия, суДьфата натрия и гематита. [c.280]

При наличии ряда параллельно работающих турбин с регулируемым отбором пара рационально выделить одну или несколько турбин для снабжения паром отдельных потребителей, требующих давления пара, отличного от основной массы потребителей. Если турбина по условиям теплоснабжения потребителей может работать с давлением отбора, более низким, чем расчетное, то, прежде чем осуществить переход на новое давление, необходимо проверить возможность надежной работы турбины. Уменьшение давления в камере регулируемого отбора до величины рп, меньшей, чем минимальное давление допускаемое заводом-изготовителем, требует сокращения пропуска пара в ЧВД. Это необходимо, чтобы сохранить прелчними напряжения в диафрагме и рабочих лопатках последней ступени ЧВД. Ограничение расхода пара в ЧВД может быть подсчитано по формуле (3-10), где вместо параметров пара в конденсаторе при различных режимах работы следует пойставить те же параметры в регулируемом отборе. [c.82]

Основными режимными параметрами, оказываюш,ими влияние на экономичность ступени, являются значения критериев Re и М. Поэтому необходимо иметь представление о раздельном влиянии каждого из критериев на к. п. д., а также знать границы области автомодельности по числу Re, что является крайне важным при переносе данных модельных испытаний на натурные условия. Достоверные данные о влиянии чисел Re и М на потери и границах области автомодельности могут быть получены только экспериментально. Для проведения таких опытов необходимо иметь возможность при сохранении постоянным отношения давлений П,, изменять общий уровень давлений в ступени, так как изменять число Re независимо от скорости течения газа при работе с одним и тем же рабочим телом можно только за счет вязкости, т. е. перехода в другой интервал температур и давлений газа. Подавляющее большинство экспериментальных стендов для исследования радиально-осевых турбин имеет рабочим телом воздух, причем выход рабочего тела из ступени происходит непосредственно в атмосферу и раздельное изменение чисел Re и М осуществить чрезвычайно затруднительно. Эта задача решается применением водяного пара в качестве рабочего тела модельной установки. [c.149]

Основными характеристиками всякого пароперегревателя являются зависимости тепловосприя-тия от нагрузки и коэффициента избытка воздуха. На рис. 7-13 представлены полученные ОРГРЭС зависимости температур пара по ступеням пароперегревателя котла ТГМ-94 от нагрузки. В установке сжигался мазут с несколько повышенным избытком воздуха (а"п.п=1,2), что позволило исключить затягивание факела в конвективные газоходы. Вместе с тем абсолютное те-пловосприятие по ступеням в этом случае несколько отличалось от те-пловосприятия в оптимальном режиме, т. е. с малыми избытками воздуха. Характеристика была снята при постоянном давлении пара и регулировании блока клапанами турбины. Последнее обстоятельство подчеркивается в связи с тем, что работа блоков на скользящих параметрах искажает характеристики за счет одновременного изменения температуры насыщения и теплоемкости пара. [c.202]

Ввиду разнообразия конструктивных типов турбин, непрекращаюшегося их усовершенствования, разнообразия параметров и расходов пара, тенденции к повышению давления и температуры пара—зависимость величины от основных определяющих факторов не может быть дана однозначно. Можно указать лишь возможные относительно широкие пределы изменения величины r oi в зависимости от конструктивных типов ступеней турбины, величины пропуска пара и значений рабочих параметров пара. Систематизированные данные о величинах -гю,- современных турбин различных конструкций, с различными параметрами и пропусками пара почти отсутствуют, иже приведены по имеющимся литературным данным ориентировочные величины [c.81]

Пар с параметрами точки 1 из основного перегревателя / поступает в первую ступень турбины II, в которой расширяется до состояния 2 (процесс 1-2), после чего выводится из турбины и направляется во вторичный перегреватель /V, где при р = onst вновь перегревается (процесс 2-3) и возвращается во вторую ступень турбины III с состоянием точки 3. Во второй ступени пар расширяется до конечного давления в конденсаторе (процесс 3-4). [c.283]

Основным фактором, определяющим параметры турбоустановкн при режимах частичных нагрузок, является пропуск пара через турбину О. Связь между пропуском пара через ступень или группу ступеней D и давлениями пара до и после ступени или группы ступеней р и р2 выражается следующей формулой (формула Флюгеля) [c.120]

НОГО генератора и работает с противодавлением, достаточным для обогрева первой ступени подогревателей. Регенеративный лодогрев осуществлен от пяти отборов турбины, из которых два регулируемых и три нерегулируемых. Схема регенеративного подогрева включает также два деаэратора один на основном потоке питательной воды (деаэратор повышенного давления) и другой на потоке добавочной воды (деаэратор атмосферного типа). На схеме нанесены также условные обозначения расходов 1И параметров теплоносителя, дающие возможность составить систему связанных друг с другом расчетнЫ Х уравнений для вычисления отдельных потоков (включая потери). В итоге расчета может быть определен суммарный расход пара по станции, а следовательно, и нужная паропроизводительность котельной и к. п. д. станции брутто и нетто. На базе теплового расчета принципиальной тепловой схемы и выбора единичных производительностей основного и вспомогательного оборудования станции составляется полная тепловая схема для установки двух турбин (рис. 9-22). На этой схеме показано, что для каждой турбины принята уста- [c.262]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...