Паровые турбины высокого давления тепла

На рис. 14 изображены некоторые характерные тепловые схемы ПГУ с ВПГ. В ПГУ с простой ГТУ (рис. 14, а) часть тепла выхлопных газов ГТУ (площадь 7" 788"7") утилизируется паровой частью цикла в экономайзере 5 без вытеснения паровой регенерации. В ПГУ с напорным экономайзером (рис. 14, б) нагрев питательной воды по выходе ее из регенеративных подогревателей происходит в экономайзере 5, обогреваемом газами из турбины высокого давления перед их поступлением в турбину низкого давления ГТУ. Промежуточное охлаждение газов перед турбиной низкого давления (площадь 7" 5 28" 7") приводит к уменьшению полезной работы газовой ступени. [c.24]

На рис. 6-1,а изображена принципиальная тепловая схема конденсационной электростанции. Особенностью электростанции этого типа является то, что только небольшая часть поданного в турбину пара (примерно до 30%) используется из промежуточных ступеней турбины для подогрева питательной воды, а остальное количество пара направляется в конденсатор паровой турбины, где его тепло передается охлаждающей воде. При этом потери тепла с охлаждающей водой составляют весьма значительную величину (до 55% всего количества тепла, полученного в котле при сжигании топлива). Коэффициент полезного действия конденсационных электростанций высокого давления не превышает 40%. [c.130]

Воздух, сжимаемый компрессором В К (процесс 3—4), поступает в ВПГ. Продукты сгорания из ВПГ при высокой температуре П поступают непосредственно в газовый тракт турбины т , совершая там процесс расширения 1—2, сопровождающийся отводом тепла. Перегретый водяной пар предварительно расширяется в части высокого давления паровой турбины (процесс Iff—Г) до давления, несколько превышающего давление Pi, которое имеют газы перед турбиной mj. Температура перегрева пара должна быть ниже обычной с тем, чтобы после турбины достигалось состояние насыщения. [c.113]

Начальное теплосодержание пара перед турбиной 4 изменится незначительно. Современные турбогенераторы имеют регенеративный подогрев конденсата, что учитывается их характеристиками расходов пара. Температура питательной воды поддерживается постоянной или незначительно изменяется лишь тогда, когда конечный подогрев ее производится паром из регулируемого отбора. При питании подогревателя высокого давления из нерегулируемого отбора температура питательной воды повышается с повышением нагрузки. В этом случае паровая (весовая) характеристика недостаточна для определения тепловой экономичности, и нужно пользоваться тепловыми характеристиками часовых и удельных расходов тепла, аналогичными по своему виду паровым характеристикам. [c.109]

На рис. 5-42 показана одна из возможных схем регулирования температуры вторичного перегрева пара при паровом обогреве. Эта схема, помимо простоты, должна обладать благоприятными динамическими свойствами и малой инерцией, позволяющими легко автоматизировать регулирование промежуточного перегрева пара. Вместе с тем при изменении количества тепла, передаваемого в теплообменнике, должен изменяться и расход острого пара в нем, что вызывает колебания расхода пара из котла или через цилиндр высокого давления турбины. Другими словами, вносятся некоторые [c.181]

Экономичность ПГТУ выше ГТУ и ПТУ, во-первых, за счет применения в них рассмотренных циклов (без и с промежуточным нагревом парогазовой смеси) и, во-вторых, за счет работы с высокой температурой парогазовой смеси на лопатках парогазовых турбин (более высокой, чем у паровых турбин). При применении новых циклов условия работы парогазовых турбин во многом соответствуют условиям работы паровых как в тех, так и в других применяются рабочие газы (парогазовая смесь или пар) высокого давления, близкие по своим теплофизическим свойствам. Однако если в паровых турбинах расширение пара происходит до низкого давления (—4-10 Н/м ), то в парогазовых турбинах — лишь до атмосферного давления. Поэтому парогазовые турбины, работающие по новым циклам без регенерации тепла, более компактны. [c.77]

Температура конденсата греющего пара всегда ниже температуры насыщения этого пара. Разность t — называется пере ох лаждением конденсата. Это явление объясняется охлаждением конденсата при его стекании по поверхности трубок и наличием над поверхностью конденсата в нижней части аппарата смеси, обогащенной воздухом, имеющей более низкую температуру, чем греющий пар. В- конденсаторах паровых турбин ( 36) переохлаждение конденсата всегда вредно, а в подогревателях может быть полезным или вредным в зависимости от системы дренирования. При каскадной схеме, т. е. дренаже, в подогреватель более низкого давления желательно переохлаждение конденсата, так как тепло переохлаждения используется в этом подогревателе, а не в следующем подогревателе более низкого давления. Поэтому нежелательно (при данной схеме) производить подачу дренажа в нижнюю часть подогревателя, чтобы не уменьшать в нем переохлаждение конденсата. При подаче же конденсата греющего пара насосом в соседний подогреватель более высокого давления переохлаждение конденсата нежелательно, так как тепло переохлаждения целесообразнее использовать в следующем подогревателе более высокого давления. [c.170]

Паросиловой контур выполняется двух давлений низкого и высокого. Часть высокого давления ЧВД необходима для отвода и использования тепла продуктов сгорания после теплообменника Р2 продукты сгорания — воздух . Параметры пара при этом могут быть сколь угодно высоки в пределах современного уровня развития энергетики. Так, например, в части высокого давления может быть установлена паровая турбина 282 [c.282]

Процесс подвода тепла в идеальных циклах рассматривается без изменения химического состава рабочего тела. В реальных циклах подвод тепла осуществляется в процессе сгорания топлива. При этом в двигателях внутреннего сгорания рабочим телом являются продукты сгорания топлива, а в паровой турбине — пар высокого давления. [c.41]

Следует упомянуть также о турбинах с замкнутым кругом циркуляции рабочего тела (фиг. 6). В подогревателе 8, соответствующем паровому котлу, при помощи нагревательного устройства (топки) 2 нагревают до заданной температуры рабочее тело (например, воздух), имеющий замкнутый круг циркуляции. Для повышения к. п. д. установки продукты сгорания направляются в теплообменник 1, где они используются для предварительного подогрева воздуха, поступающего к нагревательному устройству. Нагретый в подогревателе 8 воздух расширяется в турбине 4 и совершает при этом полезную работу после этого он поступает в компрессор 5, в котором его давление доводится до рабочего, и подается обратно в подогреватель 8. Выходящий из турбины воздух отдает тепло в теплообменнике 7 это тепло используется для предварительного подогрева выходя-щ,его из компрессора 5 сжатого воздуха. Дальнейшее охлаждение выходящего из турбины воздуха до возможно более низкой температуры производится в теплообменнике (холодильнике 6). Если ввести многократное промежуточное охлаждение воздуха перед сжатием (между выходом из турбины и входом в компрессор) и многократный промежуточный подогрев воздуха перед расширением (между выходом из компрессора и входом в турбину), т. е. если приблизить процессы сжатия и расширения к изотермическому процессу, то турбина будет работать примерно по циклу Карно, характеризующемуся наиболее высоким термическим к. п. д., который вообще может быть достигнут при заданном перепаде темпер-атур. [c.944]

В ПГУ с высоконапорным парогенератором (ВПГ) (рис. 10-6,6) сжигание топлива и передача тепла происходят при весьма высоком давлении (0,6—0,7 МПа), благодаря чему металлоемкость и габариты парогенератора существенно меньше, чем обычного котла. Продукты сгорания после парогенератора поступают в газовую турбину, а генерируемый пар — в паровую турбину. [c.150]

Опыт эксплуатации паровых турбин показывает наличие значительных потерь тепла через тепловую изоляцию, высокие температуры на поверхности изоляции, а также то, что температурное состояние цилиндров высокого и среднего давления при остывании после остановки турбины не позволяет осуществить надежный пуск ее из неостывшего состояния и тем самым ограничивает маневренность турбин. Температурная разность между верхом и низом цилиндров при остывании турбины выходит за допустимые пределы 50—35° С. [c.322]

Турбины постоянного давления с использованием уходящего теп-л а. Уходящее тепло сгоревших газов м. б. использовано или для предварительного нагревания заряда или для парообразования. Предварительное нагревание воздуха является особенно желательным, т. к. дает возможность добиться хорошего кпд без добавления подвижных частей, как в предыдущем случае. Однако в виду высокой 1° уходящих газов и очень большого объема регенераторов тенла постройка таких Т., надежных в эксплоатации, представляет большие трудности. Кроме того предварительный подогрев воздуха имеет тот недостаток, что при неменяющемся избытке воздуха повышается 1° горения или же при постоянстве последней увеличивается избыток воздуха, а вместе с тем и потери уходящего тепла. При использовании уходящего тепла для предварительного нагрева уходящими газами воздуха сначала согласно фиг. 61 нагревается сжатый заряд (процесс ВВ ). Принимая во,внимание материал стенок, 1° предварительно нагретого заряда не д. б. допущена слишком высокой— максимально ок. 500°. При этом разница между конечной 1° подогретого заряда и начальной Г уходящих газов должна для сохранения интенсивного обмена теплоты быть не менее 100°, причем-для -снижения <° стенок предполагается, что обмен тепла происходит по прямоточному процессу. В остальном ход вычислений такой же, как прн способе постоянного давления без использования тенла уходящих газов. Если теплом уходящих горящих газов пользуются для образования пара, к-рый, расширяясь до вакуума, дает полезную работу в паровой Т., то применимо следующее ур-ие [c.152]

Кроме того, проведены расчетные исследования по применению метода скользящего начального давления пара для регулирования нагрузки паровой турбины изменением давления пара на входе в турбину при пропуске пара через группу полностью открытых регулирующих клапанов. Расчеты проводились в ЦНИИКА на ЭВМ БЭСМ-4 по исходным данным ЛМЗ для тепловой схемы турбоуста-повки К-300-240 (Л. 31] на различные нагрузки и давления. Особое внимание при подготовке информации было уделено определению зависимости внутреннего к. п. д. головного отсека турбины от нагрузки и начального давления. Результаты расчетов экономичности всей турбоустановки представлены в [Л. 31]. Их анализ показывает, что для каждой фиксированной нагрузки зависимость удельного расхода тепла от давления имеет немонотонный характер. Минимумы обнаружены при давлениях, соответствующих началу открытия второй и третьей групп клапанов, причем на низких нагрузках глобальный минимум соответствует началу открытия второй группы, а на более высоких нагрузках (выше 200 кг/с)—началу открытия третьей группы клапанов. Полученные данные позволяют построить оптимальную по экономичности программу нагружения турбины за счет открытия клапана турбины по группам и повышения нагрузки путем увеличения давления. [c.36]

Простейший и широко используемый в эксплуатационной практике метод определения воздушной плотности вакуумной системы заключается в определении скорости падения вакуума при отключении воздухоудаляющего устройства и при определенной нагрузке турбины. Для этой цели при нагрузке 80—100% от номинальной, отключив полностью отсос воздуха, записывают через каждые полминуты значение вакуума в конденсаторе в течение 5—7 мин., следя чтобы вакуум не падал ниже допустимой для данной турбины величины. Опыты показывают, что при стабильной нагрузке скорость падения вакуума постоянная и поэтому может быть использована для оценки воздушной плотности. Гарантии заводов-изготовителей на величину расходов пара и тепла для паровых турбин могут быть выдержаны при наличии надлежащей воздушной плотности вакуумной системы. Так, например, гарантии ЛМЗ на мощные (25 ООО— 100 ООО кет) конденсационные турбины высокого давления могут быть выдержаны при наличии воздушной плотности вакуумной системы, соответствующей падению вакуума не более, чем на [c.208]

В первой группе схем осуществляется перегрев пара в пароперегревателе до 500- 520° С. Пар расширяется в предвклю-ченной паровой турбине от 130 до 26—27 ama (высшее давление в газовом тракте). К. п. д. при этом сохраняется на уровне схемы по рис. 3-17. Вторая группа схем позволяет снизить удельный расход тепла примерно на 5 /о- Здесь насыщенный пар из ВПГ, включенного в область пониженных давлений газового тракта, подается непосредственно в зону камеры сгорания высокого давления. Ввиду того, что эта камера является только смесительным аппаратом, давление в ней может быть увеличено до пределов, предлагаемых проф. В. В. Уваровым для ГТУ (около 130 ama). [c.99]

При остановке одного из котлов высокого давления к паровой магистрали 30 ат присоединяется резервный котел низкого давления первой очереди станции производительностью 160 т1час, благодаря чему обеспечивается работа турбин низкого давления и отпуск тепла потребителям. [c.305]

Специальные котельные агрегаты на жидком топливе и газе, работающие с высокими давлениями газов, т. е. с высоким наддувом и очень большими скоростями движения газов. Агрегаты такого типа, например Велокс , используют энергию отходящих при температурах 500—550° дымовых газов в газовых турбинах, приводящих в движение компрессоры, нагнетающие воздух в топку. Весь агрегат становится как бы придатком к машинному залу, в котором, кроме основной паровой турбины, устанавливается газотурбинный компрессор. Тепло-напряжение топки может быть доведено до 5—8 1МЛН. ккал1м в час (см. фиг. 117). [c.162]

Однако, когда появились затруднения в повышении начальных параметров пара в турбинах свыше (20- -30) 10 Па, 400—450° С с целью дальнейшего снижения удельного расхода топлива, мысль конструкторов снова вернулась к идее применения неводяных паров, но уже не в поршневых машинах, а в паровых турбинах. Применение неводяных паров обещало возможности улучшения термодинамического цикла как за счет изотермического подвода тепла при более высокой температуре и умеренном начальном давлении, так и за счет понижения температуры отвода тепла при умеренном вакууме. [c.10]

Изображенный оправа столбик разделен на неаколько частей, высота которых соответствует количеству затраченного тепла. Сетчатой штриховкой показана самая большая потеря тепла — в конденсаторе паровой турбины. Назаштри-хаваеная часть столбика характеризует тепло, используемое в виде электроэнергии, идущей по проводам к потребителям. Это количество тепла относительно невелико. Даже на электростанц.иях высокого давления оно обычно не превышает 30% всего тепла, получаемого при сжигании топлива. [c.20]

Большой ресурс работы парогазовых турбин может быть достигнут за счет применения эффективных систем охлаждения деталей и узлов, подверженных действию высоких температур и нагрузок, уменьшения нагрева деталей с помощью тепловой изоляции, теплоотражательных экранов и т. п. и применения жаростойких и жаропрочных материалов и жаростойких покрытий для деталей, подвергающихся воздействию высоких температур и больших нагрузок. Еще больший эффект в увеличении ресурса работы парогазовых турбин, очевидно, может быть получен путем снижения начальной температуры газа — парогазовой смеси. При этом, конечно, снизится и к. п. д. ПГТУ. Но основное достоинство ПГТУ, работающих по новым циклам с регенерацией тепла (особенно с промежуточным нагревом парогазовой смеси), как раз и состоит в том, что, несмотря на понижение начальной температуры газа (по сравнению с авиационными газовыми турбинами), они имеют к. п. д., больший, чем обычные ПТУ, и поэтому являются конкурентоспособными с последними. Поскольку в ПТУ с открытой схемой нагрев рабочего тела осуществляется так же, как и в газотурбинных двигателях, непосредственно в камере сгорания (без применения поверхностей нагрева какого-либо теплообменника), то начальная температура газа может быть более высокой, чем в паровых турбинах, и составлять примерно 1200—1400 К. При этом нижнее значение начальной температуры относится к энергетическим (длительно работающим), а верхнее — к транспортным (авиационным — с меньшим ресурсом работы) парогазовым турбинам. Начальное же давление парогазовой смеси равно 3—30 МН/м . Такие же величины начальных тепловых параметров газа можно принять и для ПГТУ с закрытой тепловой схемой с высокотемпературным ядерным реактором. При создании парогазовых турбин, безусловно, может быть использован опыт отечественного энергетического и транспортного газо- и па-ротурбостроения. [c.78]

Самый простой и самый неэкономичный способ — это нагрев воды с помощью редукционноохладительных установок (РОУ). Сетевая вода разделяется на несколько параллельных потоков и поступает к РОУ, подключенным к паропроводам, подающим пар к турбинам. Часть свежего пара, поступающего к каждой паровой турбине, редуцируется и направляется в сетевой подогреватель (СП), где, конденсируясь, передает тепло конденсации сетевой воде. По существу в этом случае на ТЭЦ параллельно с паровой конденсационной турбиной установлена котельная с дорогостоящим энергетическим паровым котлом на высокие параметры пара, иногда сверхкритического давления, с дорогостоящей РОУ, арматурой и теплообменником. [c.208]

Добавочная питательная вода подается из водоподготовительной установки 8 в деаэратор 4, где она смешивается с конденсатом турбин. Питательным насосом 5 вода из деаэратора через подогреватели высокого давления и водяной экономайзер 1 подается в котел. Таким образом, движение воды и пара на КЭС осуществляется по замкнутому циклу деаэратор, питательный насос, котельный агрегат, паровая турбина, конденсатор, конденсатный насос и снова деаэратор (рис. 0-1,о). При этом внутристанционные потери воды и пара происходят только через неплотности и с продувкой котлов и в нормальных условиях составляют незначительную величину, не превышающую 0,5—1% общей паропроиз-водительности котельной. Следовательно, на КЭС основной составляющей питательной воды является конденсат турбин. Аналогичное положение имеет место и на чисто отопительных ТЭЦ при отпуске тепла для отопления и вентиляции с применением воды в качестве теплоносителя. [c.13]

На фиг. 2 показана в качестве примера принципиальная тепловая схема паротурбинной установки сверхвысокого давления (170 ama, 550°) мощностью 150 мгвт Ленинградского металлического завода (ЛМЗ). Поступающий из котла пар проходит через цилиндры 1, 2 а 6 высокого, среднего и низкого давлений. Турбина снабжена семью нерегулируемыми отборами пара, т. е. давление в них не поддерживается постоянным, а зависит от нагрузки турбины. Нумерация отборов считается по ходу пара в первом отборе пар наиболее высокого давления, а в последнем (седьмом) — наинизшего. Отработавший пар из цилиндра 5 низкого давления поступает параллельно в два конденсатора 8, в которых, отдавая свое тепло движущейся по трубкам охлаждающей воде, конденсируется. Образующийся конденсат является основной составляющей питательной воды парового котла и конденсатным насосом 10 подается через последовательно расположенные подогреватели в деаэратор 21. Из деаэратора первой ступенью питательного насоса 22 конденсат подается в три подогревателя 24, 25 и 26, а затем второй ступенью питательного насоса 27 — в паровой котел. К регенеративным подогревателям из соответствующих отборов турбины подводится пар, который, конденсируясь, отдает свое тепло питательной воде, нагревая ее до температуры входа котел. Регенеративные подогреватели, через которые вода подается конденсатным насосом, называются подогревателями низкого давления (П. Н. Д.), а подогреватели, которые находятся под напором питательного насоса, — высокого давления (П. В. Д.). [c.10]

Схема паросиловой установки с промежуточным перегревом пара теплом отходящих газов представлена на рис. 13-27. Пар из перегревателя 1 с температурой и давлением р поступает в начальную часть (ступень высокого давления) турбины 2, где в процессе 1 — Ь (рис. 13-25) адиабатически расширяется до некоторого давления р. После этого пар в промежуточном перегревателе 3 нагревается при постоянном давлении р/ до температуры ta, процесс Ь — а называется промежуточным перегрево М пара. Далее пар поступает во вторую ступень турбины 4, где происходит адиабатическое расширение а—2 до конечного давления рг в конденсаторе 5. Вместо перегрева пара теплом отходящих газов (газовый промежуточный перегрев) иногда применяется перегрев острым паром из котла. Однако при этом термический к. п. д. цикла снижается, вследствие чего паровой промежуточный перегрев большого распространения не получил. [c.255]

Использование тепла О. г. представляет известные трудности вследст-Бие низких темп-р их и малых Г-ных напоров (перепадов). О. г. промышленных печей и силовых установок ( выхлопные газы ) часто имеют темп-ру 400—650°, что позволяет утилизировать часть заключающегося в них тепла для подогрева воды, воздуха, а при благоприятных условиях и для получения пара, идущего для технологич. нужд, для отопительных и силовых установок. Однако соответственные устройства (паровые котлы, рекуператоры, аккумуляторы, подогреватели и т. д.) должны иметь специальную конструкцию (сильно развитые нагревательные поверхности, тонкие стены, высокие скорости дымовых газов и т. д.) для того, чтобы можно было обеспечить достаточно интенсивный переход тепла при низких Г и малых Г-ных напорах. Практически удается таким путем понижать О. г. до 100— 150°, однако подобные установки по сравнению с нормальными получаются более громоздкими, дорогими и работающими с низким кпд (45 — 55%). Кроме того указанное понижение i° О. г. лишает возможности пользоваться естественной тягой дымовых труб и вызывает необходимость установки искусственных дымососов, на приведение в движение которых расходуется от 10 до 30% всей получаемой энергии пара. Тем не менее во многих случаях практики такие установки дают значительную экономию. Так, при больших газовых двигателях (газо-динамо и газо-воздуходувках) утилизация тепла выхлопных газов в паровых котлах специальной конструкции дает возможность получить от 10 до 15% добавочной мощности при" утилизации этого пара в паровых турбинах. Установка паровых котлов при больших мартеновских печах (100 m и больше), работающих с интенсивной тепловой нагрузкой или имеющих плохую утилизацию тепла в регенеративных камерах (малый объем насадок, большие просветы между кирпичами и т. д.), дает от 300 до 650 %г пара (давлением от 6 до 12 aim) на 1 m выплавленных стальных слитков. Установка тонкостенных рекуператоров и аккумуляторов дает возможность для целого ряда мелких промышленных печей применить принцип рекуперации или воспользоваться теплым воздухом для устройства рациональной вентиляции в промышленных помещениях. [c.241]

Паровые машины особенно высокого давления. После про-долл ительных опытов В. Шмидту удалось построить работоспособную паровую установку на 60 atm. Применение пара высокого давления дало новый толчок для развития П. м., так как использование тепла в части высокого давления в П. м. лучше, чем в паровых турбинах. Относительный индикаторный кпд в части высокого давления машины Шмидта доходил до 91% (расширение пара от 55 до 18,3 atm), в машине Борзига— до 92,7% (давление впуска 60,7 aim). Общее использование тепла в машинах высокого давления тоже получается чрезвычайно благоприятное так, в машине Шмидта получился расход тепла, равный 2 070 Са1/индик. силочас, причем индикаторный термич. кпд доходил до 30,5%, значительно превосходя результаты самых лучших испытаний обыкновенных П. м. Успешные результаты применения высокого давления—в паровозах (см.). Из новейших машин высокого давления можно указать на машину Лёффлера, работаю--щую на Венском машиностроит. з-де с начальным давлением 120 atm при t° пара 480" и противодавлении в 12 atm при 300 об/м. затем на машину (- б ООО ЬР), построенную на з-де Борзига для работы при начальном давлении в 100 atm и давлении выпуска в 4с atm с промежуточным перегревом. Эти данные указывают на новые благоприятные перспективы для развития П. м. в направлении применения самых высоких давлений с использованием отходящего тепла. [c.431]

Сжатый воздух (теоретически может быть и другой газ), нагретый в нагревателе до заданной температуры, поступает в турбину, где, расширяясь до некоторого противодавления, совершает работу. По выходе из турбины воздух, имеющий еще достаточно высокую температуру, проходит через регенератор и передает там часть своего тепла потоку воздуха, идущего из компрессора к нагревателю. После регенератора воздух поступает в холодильник, где охлаждается до возможно низкой температуры. Охлажденный воздух поступает в компрессор, сжимается в нем и следует через регенератор к нагревателю. Таким образом, процесс замыкается. Нагреватель, в котором совершается передача тепла рабочедму воздуху, представляет собой теплообменник поверхностного типа. В этот нагреватель подается топливо и необходимый для горения воздух под атмосферным давлением образовавшиеся продукты сгорания передают тепло рабочему воздуху через поверхность нагрева. По выходе из нагревателя они направляются в подогреватель топочного воздуха и затем уходят в атмосферу. Этот воздушный цикл напоминает цикл паровой турбины, причем паровой котел здесь заменен нагревателем или, как часто его называют, воздушным котлом. [c.493]

На рис. 125 показана принципиальная тепловая схема ТЭЦ. Пар из парогенератора 1 поступает в паровую турбину 2, которая приводит во вращение генератор 3. Отработавший в турбине пар выбрасывается в конденсатор 11. Конденсат конденсатным насосом 13 через эжекторные подогреватели, подогреватель низкого давления 12 и деаэратор 15 подается в питательный бак 16. Из питательного бака питательная вода направляется в паровой котел питательным насосом 17 через подогреватель высокого давления 22. Подогрев питательной воды осуществляется паром из нерегулируемых ступеней отборов турбины. Восполнение потерь питательной воды производится водой, которая проходит хим-водоочистку 18 и охладитель продувочной воды 20, а затем подается в питательный бак. Непрерывная продувка парогенераторов осуществляется через расширители продувки 21. Пар продувочной воды из расширителя поступает в деаэратор, а вода, отдав тепло в охладителе, сбрасывается в канализацию 19. Водоснабжение конденсатора производится при помощи циркуляционного насоса 10, забиракщего воду из бассейна охладителя 9. Воздух из конденсатора откачивается паровым эжектором 14. [c.170]

Для снабжения теплом промпредприятий, как правило, используются пар низкого давления (обычно до 10 ат) и перегретая вода (обычно с температурой до 150°С). Пар низкого давления получают непосредственно от котлов низкого давления либо из отборов паровых турбин, которые срабатывают пар высокого или повышенного давления до низкого давления и вырабатывают при этом электроэнергию, отдаваемую промпредпрпя-тиям. Горячую (перегретую) воду получают путем подогрева ее либо в бойлерах паром низкого давления либо в водогрейных котлах. Греющим паром бойлеров может быть пар из отборов турбин или от котлов низкого давления. [c.18]

Результаты опытов показали, что медно-никелевые сплавы не корродируют в деаэрированной воде или паре, не содержащем Ог, при температурах до 300° С и давлениях до 88 ат. Шелушение этих сплавов не удалось вызвать также тепло-сменами, конденсацией и добавлением Ог в паровую фазу при давлении 1 аг окисная пленка оставалась тонкой и прочной. Коррозия данного типа возникла лишь в паре в, д., содержащем Ог- Очевидно, это не электрохимический процесс, а высокотемпературное окисление, включающее три стадии нарушение структуры защитной окисной пленки, создающее доступ Ог к поверхности металла образование подслоя окислов по причине преимущественного окисления никеля и сегрегации частиц меди, которые под действием внешнего давления выдавливаются в полосы внутри образовавшейся окалины шелушение по мере утолщения наружного окисного слоя. Кислород, необходимый для окисления сплава, проникает с воздухом в паровую полость ПВД во время стоянки, а при пуске досш-гается необходимая высокая температура аналогичный процесс вследствие присоса воздуха нри снижении нагрузки турбины происходит при остановке. Предотвращение коррозии требует заполнения парового пространства ПВД азотом, не содержащим Ог. Из легированных материалов только медно-никелевый сплав типа 90/10 и монель-металл оказались стойкими против данной коррозии. [c.69]

Ртуть имеет при 500° С давление пара, равное всего 8,37 ат. Критическая точка ртути лежит при 1076 ат и 1 460°С. При температуре окружающей среды давление пара ртути крайне мало. Например, при 30° С оно составляет 3,7- 10 ат, так что 1 кмоль пара ртути (пар атомарный с атомным весом 200,6) занимает объем, равный 6,82-10 м . 1 кмоль водяного нара при той же температуре занимает объем лишь 5,92 103 д(3 Поэтому если бы возникло желание расширять ртутный пар в машине до температуры окружающей среды, то это потребовало бы огромных, практически неосуществимых объемов и проходных сечений. По этой причине ртутйый нар конденсируют при более высоких температурах, а остаток теплоперепада используют за счет того, что теплота конденсации ртути затрачивается на получение водяного пара, который далее совершает работу, расширяясь в обычной паровой турбине. Тогда два цикла с различными веществами оказываются совмещенными таким образом, что тепло, отводимое в одном из них, оказывается подводимым теплом для другого. [c.176]

Тепловые аккумуляторы — третий вид аккумуляторов, предложенный Ветчинкиным и Уфимцевым,— представляют собой большие цистерны с прочными и хорошо теплоизолированными стенками. В них находится вода, нагреваемая злектроподогревателями до высокой температуры. Тепловая энергия, запасенная в этих цистернах, может использоваться и для отопительных и для энергетических целей снижая давление, превращая воду в пар, можно потом заставлять ее работать в паровых машинах или турбинах. По расчетам авторов предложения, тепловые аккумуляторы могут оказаться в некоторых случаях в 300—500 раз экономичнее, чем электрические той же емкости. Общим недостатком всех этих проектов аккумуляторов является, кроме их громоздкости, необходимости держать в резерве крупные мощности дублирующих двигателей другого типа, которые простаивают во время работы ветродвигателя, и их сравнительно невысокий коэффициент полезного действия. Поднятая в водохранилище вода будет испаряться, не говоря уж о том, что часть энергии потеряется при работе насосной и гидротурбинной установок. Коэффициент полезного действия гидроаккумулятора составляет всего 40—50 процентов, а резервной станции с двигателем внутреннего сгорания, работающим на водороде в качестве горючего, вряд ли превзойдет 35 процентов. Еще ниже будет коэффициент полезного действия станции с паровой машиной или турбиной, не говоря уже о потерях тепла при хранении горячей воды в цистернах— теплоаккумуляторах. Ни одно из рассмотренных устройств при практическом исполнении не сможет, видимо, превратить в электрическую энергию свыше 50 процентов от затраченной. [c.213]

Конкурентоспособность бинарных газопаровых установок резко возрастает в случае применения высокотемпературных газовых турбин. Термодинамический анализ, результаты которого иллюстрировались рис. 2-10, свидетельствует о нецелесообразности затраты тепла высокого потенциала на парообразование в установках большой термической эффективности. С другой стороны, кривые, показанные на рис. 2-18, свидетельствуют о том, что при достаточно высокой температуре за газовой турбиной отпадают ограничения в выборе рабочего давления в паровой части БГПУ. В итоге увеличение рабочих температур перед газовой турбиной на 150—200° С против современных пределов создает для этих установок бесспорные преимущества перед ПГУ. [c.59]

В отопительных паровых сетях давление пара, необходимое на выходе со станции, зависит главным образом от потери давления в сети. Чем выше эта потеря давления, тем меньше диаметры паропровода при том же отпуске тепла, но тем ниже и выработка энергии на тшловом потреблении, так как давление отбора у турбины приходится принимать более высоким. [c.68]

В топочных камерах в результате сжигания того или иного топлива получаются газы высокой температуры, в дальнейшем используемые или как рабочее тело двигателей (газовые турбины и т. п.) или как горячий теплоноситель (паровые котлы, промышленные и бытовые печи и т. п.). Горящее топливо и горячие продукты сгорания посылают излучение на стены топочной камеры и на расположенные в ней поверхности охлаждения (экраны). Тепловой поток от горящего топлива и газов к стенам и экранам топки называется прямой отдачей топки. Наряду с прямой отдачей тепло передается также путем конвекции. Относительное значение этих способов передачи тепла в топке меняется, в первую отередь, в зависимости от давления в топке и от ее размеров. Чем больше размеры топки, тем больше в ней эффективная длина луча и больше излучение. [c.411]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...