Степень повышения давления турбины

ТИ — топливный насос КС—камера сгорания ГТ — газовая турбина ВК — воздушный компрессор ПД — пусковой двигатель Р — регенеративный подогреватель. Цикл этой установки представлен на рис. 42. Известны параметры Ц = 30° С и = 400° С, а также степень повышения давления в цикле А, = 6. Рабочее тело — воздух [c.156]

Этот класс двигателей в настоящее время наиболее широко применяется в авиации. В этих двигателях сжатие воздуха осуществляется в диффузоре вследствие скоростного напора и в компрессоре (осевом или центробежном), имеющем высокую степень повышения давления. Из компрессора воздух подается в камеру сгорания, а затем продукты сгорания поступают на газовую турбину, где, расширяясь, производят работу, идущую на привод компрессора. Окончательно расширение газа до атмосферного давления происходит [c.172]

В реактивном сопле. На рис. 14.4 представлена схема и изменение параметров по тракту двигателя. Идеальный цикл этого двигателя по сравнению с прямоточным двигателем дополняется процессами, идущими в компрессоре и турбине (рис. 14.5). На р—о-диаграмме процесс а-/сжатие в дис узоре процесс /-с —сжатие в компрессоре процесс г-2 — расширение в турбине 2-е — расширение в реактивном сопле. Общая степень повышения давления я == [c.172]

Итак, основными направлениями повышения эффективности ГТУ являются увеличение начальной температуры перед турбиной в сочетании с увеличением степени повышения давления в компрессоре, регенерация теплоты, применение сложных циклов. Окончательное решение в каждом конкретном случае принимают на базе технико-экономического анализа показателей создаваемой установки с учетом конкретных условий применения ГТУ. [c.154]

К) Pi = 0,098 Пг, температура 7 288 К, степень повышения давления р = p-i/pi 3,9, температура газов на входе в турбину (Т) = 973 К, степень регенерации о = = 0,75. Определить термический к. п. д. цикла при заданной степени регенерации, с предельной регенерацией (а = 1,0) и без регенерации. Найти количество теплоты, передаваемое в регенераторе (Р) при о = 0,75, если расход рабочего тела == 162 10 кг/ч, а его средняя теплоемкость [c.133]

Задача 4.16. Определить внутренний кпд ГТУ, если известны степень повышения давления в компрессоре А = 4, температура всасываемого воздуха в компрессор з = 20 С, температура газа на выходе из камеры сгорания = 700°С, относительный внутренний кпд турбины >/< = 0,88, внутренний кпд компрессора > , = 0,85, кпд камеры сгорания /гс = 0,97 и показатель адиабаты k=l,4. [c.155]

Задача 4.22. Определить удельный эффективный расход топ-жва ГТУ, если степень повышения давления в компрессоре Х = 4, температура всасываемого в компрессор воздуха /з = 20°С, температура газа на выходе из камеры сгорания /, = 700°С, относительный внутренний кпд турбины /о, = 0,88, внутренний кпд компрессора fji = 0,85, кпд камеры сгорания ri =Q,91, механический [c.158]

Задача 4.23. Определить удельный расход теплоты и удельный эффективный расход топлива ГТУ с регенерацией теплоты, если степень повышения давления в компрессоре А = 3,16, температура всасываемого в компрессор воздуха — температура газа на выходе из камеры сгорания г, = 704°G, температура воздуха перед регенератором / = 164°С, температура воздуха после регенератора /в=374°С, температура газов перед регенератором /г= 464°С, относительный внутренний кпд турбины >/о,—0,87, внутренний кпд компрессора f/i = 0,85, кпд камеры сгорания /i = 0,97, механический кпд JJ7 =0,89, показатель адиабаты 1,4 и низшая теплота сгорания топлива Ql = A 600 кДж/кг. [c.159]

Задача 7.25. Определить годовой расход топлива газотурбинной электростанции, если мощность на клеммах генератора iVe = 50 10 кВт, низшая теплота сгорания топлива Ql = = 41 ООО кДж/кг, степень повышения давления в компрессоре 2. = 4, температура всасываемого воздуха в компрессор /, = 20°С, температура газа на выходе из камеры сгорания /з = 700°С, относительный внутренний кпд турбины >уо/=0,88, внутренний кпд компрессора ri —0,85, кпд камеры сгорания >/..с = 0,99, механический кпд ГТУ J7 = 0>89, электрический кпд генератора >/г=0,98 и показатель адиабаты к= 1,4. [c.209]

Параметры рабочего тела в установке очень высокие перед ТВД Т = = 1573 К, перед ТНД Т = 1444 К общая степень повышения давления Як 55. Расчетный КПД установки 38 -ь39 %. Она предназначена для работы в составе ПГУ. Для обеспечения работоспособности турбин при высоких Т обе ступени двухступенчатой ТВД и первые две ступени четырехступенчатой ТНД выполнены охлаждаемыми. Воздух для охлаждения лопаток этих [c.197]

Повышение удельной мощности ГТУ достигается в многоагрегатных ГТУ введением охлаждения рабочего тела в процессе сжатия или подогрева в процессе расширения. Возможно применение обоих этих способов в одной установке (рис. 4.24). Число промежуточных агрегатов, их удельные параметры и температурные условия могут быть различными. На рис. 4.24, а показана схема с тремя компрессорами 1, тремя турбинами б, двумя промежуточными воздухоохладителями 2, одной основной и двумя промежуточными камерами сгорания 5. Основное отличие ГТУ такой схемы (многокамерной) от однокамерной — значительно большая степень повышения давления в цикле, необходимая для получения высоких КПД и удельной мощности ГТУ. КПД многокамерной ГТУ всегда выше, чем однокамерной. [c.206]

Температура рабочего тела перед ТВД принимается равной 3 = 700- 725 °С, на входе в компрессор/, = = 20-н30 С. Давление на входе в КНД р, = = 0,7ч-1,0 МПа. Оптимальная степень повышения давления зависит от цикла, который, как правило, выполняется с регенерацией, и от рода рабочего тела. Однако по условиям прочности нагревателя давление Рд обычно принимают меньше оптимального на входе в турбину рд = 3- 4,5 МПа. [c.202]

Равенство общей степени повышения давления воздуха в компрессорах и общей степени понижения давления в турбинах при их последовательном располо кении и с учетом гидравлических потерь == Ят. [c.325]

В расчетах используется характеристика компрессора и турбины которая может выражаться как графически, так и аналитически — уравнением типа (9.8) Характеристика компрессора связывает производительность компрессора, степень повышения давления, частоту вращения и КПД компрессора. Характеристика турбины связывает расход, степень понижения давления и начальную температуру газа. Внутренний КПД турбины при этом вычисляется с помощью уравнений типа (9.10). [c.325]

Из данной схемы работы ГТУ следует, что в замкнутом цикле непрерывно циркулирует одно и то же количество рабочего газа. Давление циркулирующего газа перед компрессором может быть различным. Применение более высокого начального давления н более низкой температуры рабочего газа перед компрессором обеспечивает высокое давление рабочего газа за компрессором при оптимальном значении степени повышения давления. При этих условиях в ГТУ замкнутого цикла по сравнению с открытым циклом при той же мощности установки значительно уменьшаются размеры компрессора, турбины и теплообменных аппаратов. Кроме того, большое преимущество закрытой схемы ГТУ — возможность применения твердого топлива. Однако в описанной схеме имеется громоздкий, сложный и дорогой нагреватель (воздушный котел), поэтому в новых конструкциях стремятся или полностью его устранить, или, по крайней мере, сократить, сохранив при этом преимущества, присущие замкнутому циклу. [c.213]

Возможность создания высокотемпературной газовой турбины в значительной степени определяется начальным давлением газа, от величины которого зависит процесс охлаждения проточной части. Зависимость основных параметров газопаровой установки, работающей по схеме ЦКТИ —ЛПИ (начальная температура газа 1200° С), от степени повышения давления о представлена на рис. 3. Кривые 1, 2 и 3 иллюстрируют изменение, соответственно к. п. д. установки, относительного расхода пара d и температуры уходящих газов для чисто бинарной схемы. Максимальное значение к. п. д. имеет место при ст ж 9. [c.207]

При принятых в настоящее время способах сжатия достигнуть степени повышения давления, требуемого циклом Карно, невозможно. Нет предпосылок к тому, чтобы получить величину 5 s в нужных пределах и в ближайшем будущем. Поэтому цикл Карно для развития газовых турбин практического значения не имеет. [c.108]

Основные особенности установки ГПУ-ПК возможность полного обессоливания пара, подаваемого в газовый тракт, и сокращение (по сравнению со схемой ГПУ-К) тепловых потерь. Если генерация пара происходит только за счет отходящего тепла турбины, то к. п. д. комбинированной установки приближается к к. п. д. обычной ГТУ при небольших степенях повышения давления. [c.25]

Кривая б имеет максимум, обусловленный необратимыми потерями, связанными с большой разницей температур охлаждаемых газов и кипящей воды в соответствующих элементах цикла. Устранить эти потери можно, увеличив степень повышения давления о или введя газовую регенерацию. Однако оба эти метода, как показал расчетный анализ, малоэффективны. Наиболее рационален переход к сверхкритическому давлению, что иллюстрируется кривой в. Обращает на себя внимание тот факт, что переход к пару сверхкритического давления дает в правильно запроектированной комбинированной установке с высокотемпературной газовой турбиной относительно больший выигрыш (к. п. д. возрастает с 43 до 51%), нежели в обычных паросиловых установках. [c.46]

С температура наружного воздуха Тз = 20 С температура воды за насосом / = 20 С к. п. д. турбины и компрессора = 0,86 степень повышения давления в компрес- [c.78]

В цикле, рассмотренном на рис. 3-3, процесс генерации пара По — По — 1о осуществляется путем испарения воды в газовом потоке. Можно перенести этот процесс в парогенератор поверхностного типа, включенный в газовый тракт до турбины. По такой схеме была построена установка П. Д. Кузьминского, камера сгорания которой имела экранную поверхность нагрева. Однако в рассматриваемом случае переход к генерации пара в поверхностном аппарате может быть оправдан только необходимостью защитить турбину от заноса солями или стенки камеры сгорания от перегрева. В установке по схеме рис. 1-3,3 применение поверхностного парогенератора обеспечивает, кроме того, существенное повышение значения к. п. д. по сравнению со схемой чисто контактного типа (в условиях умеренных степеней повышения давления). [c.85]

Сплошные линии относятся к летним режимам, пунктирные — к зимним. Кривые I построены для упомянутой установки ГТ-25-700-1, кривые II я III — для двух турбин, разработанных НЗЛ (12 и 4 Мет). Лучшие показатели дают турбины НЗЛ, в которых степени повышения давления меньше, чем в ГТ-25-700-1 и поэтому приближаются к оптимуму для газопарового цикла с котлом-утилизатором. [c.92]

Таким образом, на сжатие воздуха в реальном цикле затрачивается боль-ujan работа, а при расширении газа в турбине получается меньшая работа по сравнению с идеальным циклом. КПД цикла получается ниже. Чем больше степень повышения давления л (т. е. выше р2>, тем больше сумма этих потерь по сравнению с полезной работой. При определенном значении я (оно тем выше чем больше Гз и внутренний относитель ный КПД турбины и компрессора т, е. меньше потери в них) работа турби ны может стать равной работе, затрачен ной на привод компрессора, а полезная работа — нулю. [c.175]

Поэтому наибольп1ая эффективность реального цикла, в отличие от идеального, достигается при определенной (оптимальной) степени повышения давления, причем каждому значению соответствует свое Яопт (рис. 20,11). КПД простейших ГТУ не превышает 14—18%, и с целью его повышения ГТУ выполняют с несколькими ступенями подвода теплоты и промежуточным охлаждением сжимаемого воздуха, а также с регенеративным подогревом сжатого воздуха отработавшими газами после турбины, приближая тем самым реальный цикл к циклу Карно, [c.175]

Термический к. п. д. ГТУ со сгоранием топлива при р onst растет с увеличением степени повышения давлений р. Однако с ростом р увеличивается и температура газов в конце сгорания топлива Тз, в результате чего быстро разрушаются лопатки турбин и сопловые аппараты, охлаждение которых затруднительно. Чтобы увеличить к. п. д. газотурбинных установок, частично изменили условия их работы. В установках стали применять регенерацию теплоты, многоступенчатое сжатие воздуха в компрессоре, многоступенчатое сгорание и т. п. Это дало значительный эффект и повысило [в уста-> овках степень совершенства превращения теплоты в работу. [c.285]

Пример 18-3. Определить температуру всех точек теоретического цикла ГТУ с подводом теплоты при р = onst и цикла ГТУ с предельной регенерацией (рис. 18-17), а также к. п. д. этих циклов, если известно, что Л = 25° С, степень повышения давления в компрессоре р = = 5, температура газов перед соплами турбины [c.294]

Пример 18-4. Определить термический к. п. д. идеального цикла ГТУ, [)аботающей с иодиодом теплоты п Л1 р onst, а также тер-МИЧССКП11 к. п. д. действительного цикла, т. е. с учетом необратимости процессов расширения и сжатия в турбине и компрессоре, если внутренние относительные к. п. д. турбины и компрессора равны 1]турб == 0,88 и tIkom = 0,85, Для этой установки известно, что Л =-= 20° С, степень повышения давления в компрессоре Р =6 температура газов перед соплами турбины ts = 900° С. Рабочее тело обладает свойствами воздуха, теплоемкость его постоянна, показатель адиабаты принять равным /г -= 1,41. [c.295]

Характерные особенности закрученного потока наиболее полно подходят для создания эффективной схемы конвективных и конвективно-пленочных систем охлаждения лопаток проточной части ГТД. В турбинных двигателях IV—VI поколений прослеживается тенденция использования больших степеней понижения давления газа в ступени (я > 2), что обусловливает возможность применения вихревых энергоразделителей (ВЭ) в охлаждаемых лопатках. По прогнозу к 2000 г. будут вводиться в эксплуатацию перспективные двухконтурные турбореактивные двигатели со степенью повышения давления в компрессоре до л = 60, с последней центробежной ступенью компрессора и противоточной камерой сгорания в этом случае на охлаждение соплового аппарата второй ступени удобно подвести воздух высокого давления из внутреннего кожуха камеры сгорания, и использование ВЭ становится перспективным. [c.367]

Газовая турбина работает по циклу с подводом тепла при р — onst без регенерации (см. рис. 39). Известны степень повышения давления в цикле А = pjpi = 7 и степень предварительного расширения р = vjv = 2,4. Рабочее тело — воздух. [c.156]

Из формулы (10.35) следует, что при постоянном значении показателя адиабаты к термический к. п. д. цикла с подводом теплоты при р = idem и ф = 0 зависит только от степени повышения давления в компрессоре С = рг1р1 и не зависит от интервала температур, в котором этот цикл осуществляется. Вместе с тем из соотношения (10.37) следует, что термический к. п. д. цикла ГТУ увеличивается с повышением максимальной температуры в процессе подвода теплоты Тз, так как при этом работа расширения в турбине увеличивается по сравнению с работой сжатия в компрессоре — соотношения (а), (б), (в). При заданном значении степени повышения температур в цикле 0 = Тз/Ti [c.151]

Для действительного цикла максимальному значению к.п. д. ГТУ соответствует оптимальное значение степени повышения давления в компрессоре Сот = (Ра/рОопт, при этом заданной является степень повышения температур в цикле 0 = T /Ti Тз — абсолютная температура продуктов сгорания на входе в турбину, Tl — абсолютная температура воздуха на входе в компрессор. [c.152]

Как показывают расчеты, для ГТУ простого цикла без регенерации при tjoitTioik = 0,73 и Tl = 288 К, оптимальные значения степени повышения давления тем выше, чем выше температура перед турбиной Тз и совершеннее цикл, т. е. чем меньше необратимые потери, характеризуемые относительными к. п. д. турбины и компрессора. В современных ГТУ простого цикла без регенерации степень повышения давления в компрессоре находится в пределах 10—30 (табл. 6). [c.152]

МПа, = О °С степень повышения давления в компрессоре Р = pJpi = 9 температура газов, поступающих на лопатки турбинного колеса, = 510 °С рабочее тело — 1 кг сухого воздуха. [c.130]

Расчет провести по следующим данным давление и тем пература гелия перед турбиной 8,07 МПа и 1200 °С, темпе ратура гелия на входе в реактор 675 °С, степень понижени) давления в турбине 3,3 расход гелия 731,5 кг/с. Сжатие ге ЛИЯ в компрессорах и расширение в турбине считать адиа батными. Принять внутренние относительные к. п. д. тур бины и компрессоров =- 0,88 и = 0,86 мехами ческий к. п. д. Т1м = 0,94 к. п. д. электрогенератор Г г = 0,97. Ступенчатое сжатие гелия рассматривать npi условии, что степени повышения давления во всех компрес сорах одинаковы при одинаковых температурах начал сжатия. Принятые параметры рассмотренного вариант схемы ГТУЗЦ выбирались при проектных исследованиях н основе оптимизационных расчетов. [c.137]

Как одна из перспектив использования газотурбинного двигателя (ГТД) в авиации рассматривается комбинированный двигатель для межконтинентального самолета, летающего без дозаправки горючим. В тако Ч установке к рабочему телу ТКВРД теплота подводится в теплообменнике от горячего гелия, циркулирующего в ког-туре атомного ГТД. Изобразить циклы гелия и воздуха в координатах s, Т и рассчитать суммарную теоретическую тягу двигателя в полете, если скорость самолета 850 km/i температура и давление окружающего воздуха О °С и 0,09 МПа мощность ядерного реактора 150 МВт степень повышения давления гелия в компрессоре 2,5 степень пс-нижения давления воздуха в турбине 6,0 давление в тег - [c.139]

Задача 4.18. Определить внутренний кпд ГТУ с регенерацией теплоты, если степень регенерации а = 0,7, степень повышения давления в компрессоре 1 = 3,16, температура всасываемого воздуха в компрессор /з = 27°С, температура газа на выходе из камеры сгорания = 707°С, относительный внутренний кпд турбины rioi=0,i7, внутренний кпд компрессора > , = 0,85, кпд камеры сгорания rjj, = 0,97 и показатель адиабаты к=1,4. [c.156]

Л е = 50 10 кВт, низшая теплота сгорания топлива 6 =41 500 кДж/кг, степень повышения давления в компрессоре Х = 5, температура всасываемого воздуха в компрессор /i = 21° , температура газа на выходе из камеры сгорания /з = 705°С, температура воздуха перед регенератором f = 162° , температура воздуха после ре генератора <, = 288°С, температура газов перед регенератором t,. = 342° , относительный внутренний кпд турбины tjoi=OM, внутренний кпд компрессора /, = 0,85, кпд камеры сгорания rij с=0,9 , механический кпд ГТУ с регенерацией теплоты >/J7 = 0,88, электрический кпд генератора = 0,98 и показатель адиабаты 1,4. [c.210]

Таким образом, термический к. п. д. ГТУ увеличивается с увеличением степени повышения давления лис увеличением к. Так как температура отходящих из турбины газов 7+ больше температуры Тг сжатого в турбокомпрессоре воздуха, то представляется возможным часть теплоты отходящих газов, равную пл. 2 4тп2, использовать для нагрева воздуха, поступающего в камеру сгорания, теоретически до температуры Г4 путем подвода к нему теплоты, численно равной пл. 2bhk2 = пл. 2 4тп2. Теплообмен осуществляется в теплообменнике-регенераторе. Это мероприятие позволяет увеличить термический к. п. д. ГТУ. [c.92]

С другой стороны, из уравнения (12-5) следует, что при заданном значении y = Tz Ti существует такая величина степени повышения давления р, при которой эффективный к. п. д. цикла имеет максимальное значение. Максимум т1й может быть определен аналитически из условия d ddx)y—Q причем производная от по х при y= onst берется при постоянных адиабатических к. п. д. компрессора и турбины. [c.394]

Оценку эффективности ГТУ v = onst в сравнении с ГТУ р = onst целесообразно проводить при одинаковых температуре рабочих лопаток первых ступеней турбин и степенях повышения давления в компрессоре. [c.208]

Процесс расширения в ТРД происходит в турбине до точки г и в реактивном сопле до точки с. В турбине 4 (см. рис. 6.2) часть потенциальной энергии газов преобразуется в механическую работу на валу, передаваемую компрессору 2. Работа производится газами не только сжатыми в компрессоре, но и нагретыми в камере сгорания, поэтому удельная работа расширения 1т значительно больше удельной работы сжатия / . Так как расходы воздуха и газа отличаются мало, степень понижения давления в турбине всегда меньше, чем степень повышения давления в компрессоре, и перед реактивным соплом (точка т, см. рис. 6.3, а) избыточ- [c.259]

Эксергетические потери в турбине вычисляются по формуле (744) Пт — Т о (5д — 8г) и изображаются пл. сЬцй на бТ-диаграмме. Эти потери можно выразить через степень повышения давления в цикле и [c.378]

Рис. 32-2. График завйсимо-сти работы совершаемой реальной ГТУ НГ от степени повышения давления V при различных значениях температуры Тз газов перед турбиной

К величинам, характеризующим цикл, в частности, относятся степень повышения давления в компрессоре = pjpi, степень понижения давления в турбине Лт = pjpi, степень повышения температуры = Т /Т . [c.184]

Если сравнить циклы ГТУ при одинаковых максимальных температурах (которые лимитируются прочностью деталей турбины) и одинаковых степенях повышения давления в компрессоре 1, то, как следует из рис. 92, б, т) при v = onst больше, чем tj при р = onst. Однако в реальных условиях приходится учитывать сложность конструктивного выполнения цикла с подводом тепла при v = onst и пониженные к. п. д. турбины и компрессора, работающих с периодически меняющимися перепадами давлений. Этим и объясняется то обстоятельство, что большинство современных ГТУ изготовляется с изобарическим подводом тепла. [c.210]

Расчетные значения КПД для различных температур гелия приведены на рис. 5-15 (кривая /), а для различной степени повышения давления — на рис, 5-18. Общими при расчете были КПД компрессора г) = 0,86 КПД турбины Т1т = 0,88 КПД генератора электроэнергии Т1ген = 0,95 нагревателя Т1 = 0,925 Ti = 280 К (7 С) для гелия k= 1,67 для воздуха k= 1,4 степень повышения давления Як = 1,1 (только для кривой 1 на рис. 5-15) Га = = 923 К (650 °С) — только для рис. 5-18, Из рис. 5-15 видно, что КПД ЗГТУ на гелии в 1,5 раза выше, чем КПД ЗГТУ на воздухе с поверхностными регенераторами, и достигает 50 7о уже при температуре 650 °С, а при 850 °С— 60 % и выше. Следует обратить внимание, что возможность повышения давления в контуре циркуляции газообразного теплоносителя приводит к малым значениям степени повышения давления в компрессоре (Як = 1,1 Ч-З), что упро-шает конструкцию турбомашии из-за малого числа ступеней, отсутствия необходимости разделения компрессоров и турбин на части низкого, среднего и высокого давления, а также необходимости промежуточного охлаждения газа между ступенями давления. [c.160]

На рис. 2-1 в координатах Т — 5 изображен идеальный цикл ГТУ с изобарным отводом и подводом тепла. Контур 1—2— 3—4—1 еоответствует простейшей схеме контур 1—2—3—4— 3 —4 —Г—2 — 1 — схеме с промежуточным охлаждением и с промежуточным подводом тепла. Для простоты предполагается, что температуры перед обоими компрессорами совпадают с температурой окружаюгцей среды Тц. Одинаковы также степени повышения давления в компрессорах и степени расширения в турбинах. [c.30]

На рис. 2-10 в соответствии с вышеизложенным методом построены диаграммы значений к. п. д. использования тепловых потоков в парогазовых циклах. Во всех случаях принимались одинаковыми политронические к. п. д. газовых турбин и компрессоров (rij-, т = Лк = 0.9) степени повышения давления (а = 6,5) температуры уходящих газов = 130° С) параметры паровой части установки (только для случаев п и б) pi = 10G ama, = = 540° С. [c.44]

Бо всех сравниваемых вариантах мощность паровой турбины была одной и той же. Исходные данные были следующими температура наружного воздуха 15° С температура перед газовой турбиной 600° С температура охлаждающей воды 10° С температура уходящих газов 150° С потери от излучения в окружающую среду и от неполноты горения для котла с предвключенной газовой турбиной 3%, для ВПГ 2% топливо — жидкое к. п. д. электрического генератора 98% коэффициент избытка воздуха 1,2 параметры пара перед турбиной 130 ama и 530° С температура вторичного перегрева пара 525° С вакуум в конденсаторе 97,35% степень повышения давления в компрессоре соответствовала оптимальному к. п. д. установки. [c.54]

Из формулы (3-22) видно, что при впрыске воды в газовый тракт увеличивается мощность установки, отнесенная к расходу воздуха. Это увеличение обусловлено как ростом общего расхода через турбину, так и увеличением теплоперепада 1гт в связи с большей удельной теплоемкостью потока. Увеличение мощноети проектируемой установки при данных размерах компрессора и степени повышения давления определяется из соотношения [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...