Бочкообразность — Определение

При обработке валов, установленных в центры токарного или круглошлифовального станков, под действием радиальной составляющей силы резания Ру возникает деформация вала, имеющая наибольшее значение в его середине (рис. 5.2, а). Таким образом, режущий инструмент, установленный на определенный размер, снимает больше металла в сечениях, близких к центрам, и меньше — в середине вала, т. е. в сечении, обладающем наименьшей жесткостью. Вал в данном случае имеет бочкообразную форму с диаметром в наибольшем сечении, увеличенном на удвоенную величину деформации оси вала f (стрела прогиба). [c.58]

Аналогичная передача, показанная на фиг. 103,6 отличается тем, что на бочкообразном ведущем валу выполнено несколько винтовых выступов. Выступы входят в прорези между зубьями малого ведомого диска. Бочкообразная форма ведущего вала позволяет ему поворачиваться при сохранении зацепления с ведомым диском в определенных пределах. [c.123]

Контроль прямолинейности образующих производится линейкой с определением просвета между линейкой и проверяемой поверхностью на-глаз (по эталонам просвета) или щупом. Дополнительно после проверки линейкой бочкообразность и вогнутость могут контролироваться измерением диаметров в крайних и средних сечениях. [c.28]

Контроль бочкообразности и седлообразности производится измерением диаметра изделия в трех сечениях вдоль оси и определением наибольшей разности между средним и одним из крайних сечений. [c.715]

Д.11Я определения предельных значений радиального биения. Для того чтобы получить предельные значения овальности, конусообразности, бочкообразности и седлообразности, указанные в таблице величины должны быть удвоены и округлены до ближайшего предпочтительного числа. [c.482]

Бочкообразность — Определение 481 -7 Проверка 512 Болты для станочных приспособлений — ГОСТы 84 [c.557]

Определение истинных контактных напряжений в муфте усложняется неопределенностью условий контакта зубьев, а неопределенность обусловлена, с одной стороны, рассеиванием ошибок изготовления муфты, а с другой — рассеиванием несоосности валов (ошибки монтажа). При несоосности нагрузка распределяется неравномерно между зубьями, а поверхности соприкасания отдельных пар зубьев различны. Так, например, зубья обоймы и полумуфты, расположенные в плоскости перекоса валов, параллельны и имеют более благоприятные условия соприкасания, а зубья, расположенные в перпендикулярной плоскости, наклонены друг к другу под углом, равным углу перекоса, и соприкасаются только кромкой. Остальные зубья также располагаются под углом, но угол их наклона меньше. Для ослабления вредного влияния кромочного контакта применяют зубья бочкообразной формы (рис. 17.7, 6, вид В). Приработка зубьев выравнивает распределение нагрузки и улучшает условия контакта. [c.372]

Другой распространенный метод определения JX основан на осаживании круглого образца между коническими плитами (рис. 127). Если этот образец сжимать между параллельными плитами, вследствие трения по торцам он получит бочкообразную форму. Подбирая угол а так, чтобы при сжатии образец сохранял цилиндрическую форму, считают, что коэффициент трения равен тангенсу этого угла, т. е. i = tga. При этом, очевидно, сохраняются две первые гипотезы первого метода, а кроме того, постулируется, что сохранение цилиндрической формы образца означает, что в нем существует простое напряженное состояние осевого сжатия. В таком случае из условия равенства нулю проекции контактных сил Р и Q ==jxP, действующих i 3i секториальный элемент, на направление радиуса, получаем, действительно, Р sin а = Q os а, т. е. pi==tga. [c.205]

Контроль отклонений от правильной формы сводится к измерению овальности, бочкообразности, вогнутости, изогнутости оси и конусности в цилиндрических деталях в плоских — к определению прямолинейности и плоскостности. Методы контроля не отличаются от общепринятых в машиностроении. [c.77]

В тех процессах, в которых задана только одна деформация и форма инструмента позволяет свободно (в известных пределах) деформироваться телу в двух других направлениях, определение размеров тела в этих направлениях представляет большие трудности. Например, при осадке тела цилиндрической формы задана высотная деформация, две другие деформации (радиальные) в каждом сечении, перпендикулярном оси, равны между собой, но переменны по высоте вследствие бочкообразности тела. [c.217]

Для определения формы боковой поверхности (бочкообразности) определим половину ширины полосы после деформации на контакте, т. е. при.г=й и х—Ь, по уравнению (6.90) [c.263]

Придавать роликам лентопротяжных механизмов определенную форму, предпочтительно бочкообразную или двухконусную. [c.190]

Катки опор могут выполняться цилиндрическими, но в этом случае должна обеспечиваться параллельность осей катков и колонны. Вследствие возможности некоторых перекосов металлоконструкции, а также вследствие неточности изготовления опоры обеспечить контакт с колонной по всей образующей цилиндрического катка весьма затруднительно и поэтому предпочитают применять бочкообразные катки с большим радиусом кривизны образующей катка в продольной плоскости. Контактные напряжения между катком и колонной при этом несколько возрастают, однако, такая форма атка вносит определенность в его работу, что увеличивает надежность устройства. [c.445]

Для получения правильной геометрической формы цилиндра в процессе хонингования необходимо установить определенную длину хода головки. Она должна быть такой, чтобы абразивные бруски выходили за торец цилиндра на расстояние, не превышающее 0,2— 0,4 их длины. При большем ходе хонинговальной головки наблюдаются погрешности формы, в частности вогнутость, а при меньшем — бочкообразность. [c.151]

После определения толщин зуба в среднем (Sus) и в крайнем торцовых сечениях величина бочкообразности (см. фиг. 16) находится из формулы [c.1092]

Для пластичных материалов испытания на сжатие малопригодны. Они не определяют достаточно отчетливо влияния структуры на механические свойства кроме того, образцы таких материалов сильно деформируются, принимая бочкообразную форму, и оказываются в условиях объемного неравномерного сжатия, что еще больше затрудняет определение механических свойств. При дальнейшем увеличении нагрузки образцы сплющиваются это не позволяет во многих случаях довести их до разрушения и определить сопротивление разрушению и полную пластичность. Вместе с тем прочность пластичных металлов при сжатии мало отличается от их прочности при растяжении. [c.143]

Кроме того, образцы пластичных металлов принимают при сжатии бочкообразную, форму 2 и оказываются в условиях объемного неравномерного сжатия, что еще больше затрудняет определение механических свойств. При дальнейшем увеличении нагрузки образцы сплющиваются это не позволяет довести их до разрушения и выявить сопротивление разрушению и полную пластичность. [c.124]

Тарельчатые круги шлифуют зубья узкой полоской в 2—3 мм, что повышает точность обработки, так как нагрев и давление незначительны. Благодаря использованию только двух кромок кругов, воспроизводящих зуб рейки в зацеплении с колесом, обработка ведется с разными профильными углами шлифования a . На новых типах станков применяется угол = 0°, который обеспечивает фланкирование и получение бочкообразных зубьев за счет изменения наладки. В других случаях надо применять специальные обкатные барабаны. Если износ шлифовальных кругов превышает определенную величину, то механизм, установленный на станках, автоматически их раздвигает. [c.245]

Влияние формы деформирующего инструмента на распределение напряжений и деформаций можно рассмотреть на примере прокатки плоской заготовки между валками, имеющими бочкообразную форму. Такой случай можно наблюдать при горячей прокатке тонких листов. Средние участки листопрокатных валков разогреваются значительно больше крайних и при превышении определенной температуры приобретают бочкообразную форму. [c.47]

Фланкирование и бочкообразность зубьев при работе на новых типах станков Мааг ,=0°) достигается перемещением в определенные моменты, при обработке головки или ножки зуба — при фланкировании, или при обработке концов зубьев — при бочкообразном шлифовании, кругов вдоль своей оси с подачей их на обрабатываемый профиль зуба колеса с помощью специальных механизмов. [c.207]

При малой жесткости детали обработанная поверхность получается искаженной, бочкообразной формы. Учитывая равные жесткости обеих бабок, определение погрешности формы обтачиваемой поверхности можно произвести по двум сечениям — у задней бабки и посередине пролета. Погрешность формы находим, беря разность диаметров описанного и вписанного цилиндров или удвоенный результат, вычисленный по формуле (17). Для сечения у задней бабки 15 000 кн/м (1500 кГ/мм), для сечения посередине пролета [c.62]

Поломка зубьев (рис. 8.11). Поломка связана с напряжениями изгиба. На практике наблюдается выламывание углов зубьев вследствие концентрации нагрузки. Различают два вида поломки зубьев поломка от больших перегрузок ударного или даже статического действия (предупреждают защитой привода от перегрузок или учетом перегрузок при расчете) усталостная поломка, происходящая от действия переменных напряжений в течение сравнительно длительного срока службы (предупреждают определением размеров из расчета на усталость). Особое значение имеют меры по устранению концентраторов напряжений (рисок от обработки, раковин и трещин в отливках, микротрещин от термообработки и т. п.). Общие меры предупреждения поломки зубьев — увеличение модуля, положительное смещение при нарезании зубьев, термообработка, наклеп, уменьшение концентрации нагрузки по краям (жесткие валы, зубья со срезанными углами — см. рис. 8.13, ж, бочкообразные зубья — см. рис. 8.14, в и пр.). [c.105]

Зубчатые муфты. При углах а-< 3° вместо шарнира Гука можно применять зубчатую муфту (рис. 15.10), которая представляет собой трубу с поперечным разъемом. На двух концах трубы с внутренней стороны нарезаны эвольвентные зубья. На соединяемых валах закрепляют полумуфты с наружными эволь-вентнымн зубьями. Числа внутренних и внешних зубьев одинаковы. После сборки муфты зубчатые зацепления с каждой ее стороны работают как зубчатые (шлицевые) соединения, а достаточные боковые зазоры и бочкообразная форма зубьев позволяют передавать вращение и при небольшой непараллельности валов. Таким образом, кинематика этой муфты подобна кинематике сдвоенного кардана. Однако она может нормально работать лишь при значительно меньшем предельном угле а между осями соединяемых валов. Они удобны для передачи больших крутящих моментов. Эти муфты стандартизованы. Каждому типоразмеру зубчатой муфты соответствует определенная величина предельного передаваемого крутящего момента, по которому ее и подбирают. [c.384]

Согласно ГОСТ 24642—81 (СТ СЭВ 301—76) Допуски формы и расположения поверхностей. Основные термины и определения , измерениям должна подлежать большая группа различных параметров. Ниже приводятся некоторые из параметров, для измерения которых разработаны специальные средства и методы измерения 1) отклонения формы (отклонения от прямолинейности, плоскостности, круглости, цилиндричности, отклонения профиля продольного сечения цилиндрической поверхности, частным случаем которых является конусообразность, бочкообразность и сед-лообразность) 2) отклонения расположения (отклонения от параллельности и от перпендикулярности плоскостей, осей и прямых линий, отклонения от соосности и от симметричности) 3) суммарные отклонения формы и расположения (радиальное и торцовое биение, отклонения заданного профиля и поверхности). [c.281]

Предложен С. И. Губкиным в 1934 г. [84]. Ранее аналогичный метод был предложен Э. Зибелем и А. Помпом для определения сопротивления деформации в условиях линейного сжатия. Цилиндрический образец с коническими торцовыми выточками подвергают сжатию меж.ду бойками конической формы. Углы конусности бойков и образца должны быть строго одинаковы. Форма боковой грани образца после осадки зависит от соотношения угла конусности а и угла трения р. Из схемы действия сил на контактной поверхности можно сделать вывод, что деформируемый образец сохраняет цилиндрическую форму при условии а = р. Если а < р, то образец приобретает выпуклую бочкообразную форму если а > > Р — вогнутую форму (рис. 64). Коэффициент трения определяют из равенства [c.75]

Под действием суммарной силы (см. фиг. 70, а) заготовка изгибается. В зависимости от длины, диаметра и способа закрепления заготовки, при определенной величине суммарной силы в результате прогиба заготовки обработанная поверхность получится бочкообразной формы — при двусторонней опоре заготовки (фиг. 128, а и б) и конусной формы — при односторонней опоре заготовки (фиг. 128, в). Поэтому выбранная подача (совместно с другими услсвиями обработки) не должна вызвать силы больше той, которую может допустить заготовка в пределах определенной величины прогиба, т. е. необходимо, чтобы [c.160]

Метрдика определения критерия разрушения основывается на измерении величины деформации в осевом и тангенциальном направлениях, для чего на экваториальной линии бочкообразной поверхности осаживаемого образца наносится кольцевая ячейке. Осаживая образец и измеряя длину осей шллипев в направлении приложения усилия и перпендикулярно ему, можно определить величины соот ветствующих деформаций. Соотношение между укшзанными деформациями определяются условиями трения в процессе осадки, температурой бойков, а также отношением его высоты к диаметру. Если величины деформаций в осевом направлении, при которых наблюдается растрескивание образца, нанести на график в функции соответствующих им тангенциальных деформаций, то получим линию, представляющую собой границу области критических деформаций, превышение которых приводит к разрушению заготовки (см. рис. 36). Геометрические места точек, характеризующие величину деформации в момент разрушения материала, можно рассматривать в качестве критерия разрушения материала при оценке процесса штамповки изделий более сложной формы [78]. Кюном предложено проводить проектирование заготовки в следующей последовательности 1) по экспериментальным данным построить график функциональной зависимости величины растягивающих деформаций от сжимающих деформаций 2) аналитически рассчитать фактические деформации заготовки в процессе штамповки 3) сравнить значения расчетных и допустимых деформаций. Если окажется, что расчетные деформации достигают критических значений до момента завершения процесса деформирования, то возможно разрушение материала заготовки. В этом случае в размеры заготовки следует внести соответствующие коррективы так, чтобы расчетные деформации не превышали критических. [c.118]

Для количественной оценки отклонений расположения используют наибольшие значения отклонений (несоосность, несимметричность, смещение оси, неперпендикулярность) либо наименьшие их значения (непересе-чение осей) или разность наибольшего и наименьшего значений (непараллельность, торцовое биение, радиальное биение). Для оценки отклонений формы используют наибольшие расстояния реальных поверхностей и профилей от начала отсчета (неплоскостность, непрямолинейность, нецнлиндрич-ность, некруглость, огранка, отклонение профиля продольного сечения, изогнутость оси) или их удвоенные значения (овальность, конусообразность, бочкообразность, седлообразность). Для количественной оценки волнистостн определенные параметры пока не стандартизованы, а на практике используют высоту волны и ее шаг. [c.38]

Аналитическое определение степени повышения жесткости системы по сравнению с обычной установкой в центрах представляет большие трудности. Правильное и достаточно точное решение данной задачи может быть получено на основе экспериментальных исследований. В настоящей работе эти исследования были выполнены над валиками из стали марки 45 диаметром 12 мм и длиной 180 мм. Первая партия в количестве 15 валиков протачивалась при обычной установке в центрах с поводковым хомутиком. Вторая такая же партия валиков обтачивалась на том же станке с применением поводкового патрона. Режим резания подача 0,21 мм1об, глубина резания 2,0 мм, скорость резания 14 м1мин. После протачивания обеих партий производилось измерение полученных бочкообразностей посредине заготовок. Средняя величина бочкообразности при использовании поводкового хомутика составляла 0,22 мм, а при использовании поводкового патрона 0,20 мм. [c.56]

Долговечность бесконечных лент при ленточном шлифовании и полировании во многом зависит от свойств ведуш,их роликов, так как они передают крутящий момент с электропривода станка на ленту, определяют предварительное натяжение ленты и КПД передачи. Для этого ведущие ролики должны обладать определенной массой и высокой надежностью сцепления с основой ленты. Масса ведущего ролика в ленточно-шлифовальных и полировальных станках обычно выполняет роль маховика и определяет плавность работы бесконечной ленты и всего ленточного механизма. Надежность сцепления обычно обеспечивается варьированием угла охвата и обрезиниванием рабочей поверхности роликов. Применяются также бочкообразные или двухконусные ролики, формы которых приведены на рис. 8.1, б—ж. Для уменьшения перегрузки краев и повышения стойкости лент авторами разработана конструкция ведущих роликов переменной жесткости из фрикционных материалов. С этой целью ролик выполняют наборным из нескольких дисков 1—4, закрепленных на общей ступице 5 (рис. 8.4,6). Диски изготовляют из высокофрикционных материалов различной жесткости (резины разной твердости, полиуретана и т. д.). При этом диск 1 имеет наибольшую, а диски 4 наименьшую жесткость (по сравнению с досками 2, 3), т. е. жесткость ролика уменьшается от его середины к краям. В этом случае эпюра напряжений в поперечном сечении абразивной ленты будет иметь вид, указанный на рис. 8.4,6. Снижение напряжений по краям ленты по сравнению с напряжениями в ленте на ролике одной постоянной жесткости (рис. 8.4, е) объясняется тем, что под действием приложенной нагрузки Н края ленты могут смещаться в направлении приложенной силы вследствие большой податливости ролика в местах его контакта с краями ленты. [c.189]

Прн перемещении суппорта в обрат ном направлении из точки С в точку О осуществляется чистовое резание четырьмя блоками. Канадый чистовой резец профилирует определенный участок на поверхности зуба. Направление линий резов пЬказано на рис. 308. Форма зубьев получается локализованной (бочкообразной). Профиль зубьев принят по дуге окружности, поэтому конические колеса, обработанные указанным методом, не взаимозаменяемы с колесами, пфвзанными методом обкатки. [c.426]

Сжатие. Осадке при атмосферном давлении подвергали образцы диаметром о = 15 и высотой = 25 мм, а при гидростатическом давлении 190 Мн м (2000 атм) —диаметром 6 и высотой 11 мм. Несмотря на то что при осадке трение на контактных поверхностях было малым (смазанные полированные бойки), образцы все же получались бочкообразными. Поверхностные слои в месте максимального бочкообразования (диаметр ) и наибольшей вероятности разрушения претерпевают немонотонную деформацию показатель напряженного состояния несколько увеличивает свое первоначальное значение (сг/Т = —0,58) за счет возникновения окружных растягивающих напряжений. По данным Г. А. Смирнова-Аляева, при осадке (отношение высот до и после деформации) Я0//11 = 3 он обращается в нуль. Для определения Л и (а/Т)ср были использованы экспериментальные данные Г. А. Смирнова-Аляева (рис. 9). [c.47]

Большое значение имеет точность обработки на станках. Современные требования к точности обработки все более и более повышаются. Точность обработки означает соблюдение геометрических параметров обработанных деталей в пределах заданных допусков. Требуемая точность обеспечивается определенным допуском на обработку детали — разностью между наибольшим и наименьшим предельными размерами. Наряду с точностью размеров требуется и точность формы. Например, круглое сечение валов должно быть без овальности и гранености, а в продольном направлении — без конусности или бочкообразности. Требуется также точность взаимного расположения поверхностей, т. е. их параллельность, перпендикулярность или соосность, например, отверстий (расположение осей отверстий по одной прямой). [c.10]

При определении размеров заготовки необходимо учитывать припуск для устранения бочкообразности. Величина припуска в зависимости от толщины детали колеблется от 1,0 до 3,0 мм на сторону. Кроме припуска, при определении размера заготовок, типа прямоугольника или близкой ему по форме необходимо учитывать неравномерность ущирения и удлинения, так как припуск для обрезки по периметру у фасонных и граненых заготовок распределяется неравномерно. [c.430]

Протяжный стан (фиг. 224, а) состоит из двух рабочих косо расположенных бочкообразных валков 1 и 2, вращающихся в одном направлении, и двух направляющих валков или линеек, служащих для удержания заготовки в определенном положении между рабочими валками. Вследствие вращения косо установленных валков в одну сторону заготовка 3 при прокатке приобретает вращательнопоступательное движение, в результате чего ее обработка происходит по винтовой линии. Вследствие этого и бочкообразностн рабочих валков обрабатываемый металл находится в весьма сложных условиях пластической деформации, создающих настолько значительные напряжения в центральной части слитка, что цельность металла в этой части нарушается, образуя отверстие с неровной поверхностью. [c.398]

Образование впадины, закономерно суживающейся по длине, с увеличивающейся кривизной профиля зуба в направлении от внешнего торца к внутреннему и при том с некоторой бочкообразностью формы, обеспечивается координированием обработки строго определенного участка профиля, соответствующим чистовым режущим кромкам прютяжки и приданием каждой чистовой режущей кромке надлежащей криволинейности. [c.402]

Заметим, что такие систематические погрешности взаимно компенсируются в ряде случаев в той или иной степени. В частности, бочкообразность может быть компенсирована в определенной степени седло-образностью, получающейся в результате упругих отжатий шпинделей передней и задней бабок, происходящих под влиянием силы резания, точка приложения которой меняется по мере перемещения резца вдоль оси обрабатываемой заготовки. В связи с упругими отжатиями шпинделей заготовка непрерывно меняет свое положение относительно резца по мере его перемещения вдоль оси заготовки, вследствие чего образующая поверхности вращения отклоняется от прямой в тело металла. Происходит сложный процесс одновременного получения бочкообраз-ности и седлообразности. Поэтому эти погрешности должны складываться алгебраически, т. е. с учетом знака, как взаимно компенсирующиеся в той или иной степени. [c.44]

В машиностроении используют главным образом некруглые зубчатые колеса с замкнутой начальной кривой (эллиптические или производные от них, так называемые овальные), создающие периодически изменяющееся передаточное отношение. В качестве примеров применения некруглых зубчатых колес можно привести станок для фрезерования шпонок, в котором вращение кривошипу кривошипношатунного механизма сообщается от некруглых зубчатых колес с целью осуществления подачи с приближенно постоянной скоростью. В токарных автоматах эллиптические колеса применяют для медленного вращения распределительного вала при исполнении рабочих операций и быстрого — во время холостых ходов. Некруглые колеса используют также в полиграфических машинах — в механизмах транспортеров самонакладчиков, в текстильных машинах — для периодического изменения плотности утка и основы с целью получения тканей с определенным рисунком, в шелкомотальных машинах для изменения скорости нитеводителя, закон изменения которой определяет бочкообразную форму катушки, и в ряде других механизмов. [c.269]

Отклонения профиля продольного сечения. Конусо-образность определяют, измеряя диаметры детали в двух сечениях, расположенных вблизи торцов. Для определения бочкообразности и седообразности необходимо измерить также диаметр детали посредине ее длины. [c.164]

При анализе м. и определении подвижности К. учитывают также зазоры. Например, шлицевое соединение с короткими шлицами и зазорами следует считать эквивалентным шлицевому соединению с бочкообразными зубьями. То же самое можно считать и в отношении зубчатых передач и подшипников скольжения. При этом разновидность К. определяет порой характер приработки. Например, неприработанный подшипник [c.147]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...