Бочкообразность поверхностей — Определение

Контроль прямолинейности образующих производится линейкой с определением просвета между линейкой и проверяемой поверхностью на-глаз (по эталонам просвета) или щупом. Дополнительно после проверки линейкой бочкообразность и вогнутость могут контролироваться измерением диаметров в крайних и средних сечениях. [c.28]

Определение истинных контактных напряжений в муфте усложняется неопределенностью условий контакта зубьев, а неопределенность обусловлена, с одной стороны, рассеиванием ошибок изготовления муфты, а с другой — рассеиванием несоосности валов (ошибки монтажа). При несоосности нагрузка распределяется неравномерно между зубьями, а поверхности соприкасания отдельных пар зубьев различны. Так, например, зубья обоймы и полумуфты, расположенные в плоскости перекоса валов, параллельны и имеют более благоприятные условия соприкасания, а зубья, расположенные в перпендикулярной плоскости, наклонены друг к другу под углом, равным углу перекоса, и соприкасаются только кромкой. Остальные зубья также располагаются под углом, но угол их наклона меньше. Для ослабления вредного влияния кромочного контакта применяют зубья бочкообразной формы (рис. 17.7, 6, вид В). Приработка зубьев выравнивает распределение нагрузки и улучшает условия контакта. [c.372]

Для определения формы боковой поверхности (бочкообразности) определим половину ширины полосы после деформации на контакте, т. е. при.г=й и х—Ь, по уравнению (6.90) [c.263]

При малой жесткости детали обработанная поверхность получается искаженной, бочкообразной формы. Учитывая равные жесткости обеих бабок, определение погрешности формы обтачиваемой поверхности можно произвести по двум сечениям — у задней бабки и посередине пролета. Погрешность формы находим, беря разность диаметров описанного и вписанного цилиндров или удвоенный результат, вычисленный по формуле (17). Для сечения у задней бабки 15 000 кн/м (1500 кГ/мм), для сечения посередине пролета [c.62]

Коленчатый вал отлит из высокопрочного чугуна с глобулярным графитом. Для стабилизации размеров при химико-термической обработке и повышения механических свойств чугун легирован медью в количестве 0,3—0,6%. Использование литого вала значительно снижает трудоемкость изготовления и стоимость двигателя. Для повышения износостойкости поверхностей трения и повышения усталостной прочности вал азотирован до твердости НКС 40. Для обеспечения рационального распределения металла выбрана определенная форма полостей щек и шеек в средней части щек имеются разгружающие выемки, внутренние полости шеек выполнены бочкообразными. Вал имеет относительно низкую изгибную жесткость, что обеспечивает умеренный рост дополнительных изгибных напряжений в галтелях при нарушении соосности постелей блока в эксплуатации. [c.25]

Базирование цилиндрических деталей по вогнутой цилиндрической поверхности (рис. 118, а). Изменение размеров валика за счет допуска на его изготовление приводит к двум случаям базирования а) при диаметре валика, меньшем диаметра базовой поверхности, базирование происходит по образующей цилиндра б) при диаметре валика, большем диаметра базовой поверхности, базирование валика производится по четырем точкам (каждая образующая цилиндра опирается на две точки), при этом валик лишается четырех степеней свободы, т. е. исключаются иные положения его вдоль осей гих и иные угловые положения относительно осей гих. Приведенные схемы базирования не отвечают предъявляемым требованиям, так как в первом случае определенное положение валика будет только по оси г, а во втором — положение валика по оси г не определено, кроме того, при наличии бочкообразности валика точки касания сближаются и валик устанавливается неустойчиво. [c.233]

В практических расчетах для определения коэффициента а можно пользоваться данными табл. 2.1. Указанные в таблице значения коэффициента а соответствуют нормальным условиям работы, цилиндрической форме обода колеса, отсутствию реборд и твердости поверхности дорожки качения рельса НВ 200 В тяжелых условиях работы, при бочкообразной или конической форме обода колеса и твердости поверхности рельса НВ с 100 значение коэффициента а следует увеличить в 1,5—2 раза. [c.16]

Хрупкие металлы не дают значительной пластической деформации. Поэтому образцы таких металлов не принимают бочкообразной формы, что делает определения более точными. Разрушение образцов малопластичных металлов происходит обычно по плоскостям, направленным под углом 45° к оси образца (фиг. 71,о). Однако при ослаблении трения при смазке торцевых поверхностей изменяется и характер разрушения образца в нем образуются продольные трещины (фиг. 71,6) и вследствие изменения условий течения металла разрушение образца наступает при приложении несколько меньшей нагрузки. [c.112]

Чистовое нарезание зубьев осуществляется четырьмя блоками 7 (двадцатью резцами) при перемещении бабки с заготовкой вниз из точки С в точку О. Каждый чистовой резец, имеющий радиусную форму, профилирует определенный участок на поверхности вдоль всей длины зуба, благодаря чему обеспечивается правильный профиль, конусность зуба и прямолинейность впадины. Для получения бочкообразной формы зуба резцы зуборезной головки снимают металл на концах зуба несколько больше, чем в среднем сечении. [c.225]

Метрдика определения критерия разрушения основывается на измерении величины деформации в осевом и тангенциальном направлениях, для чего на экваториальной линии бочкообразной поверхности осаживаемого образца наносится кольцевая ячейке. Осаживая образец и измеряя длину осей шллипев в направлении приложения усилия и перпендикулярно ему, можно определить величины соот ветствующих деформаций. Соотношение между укшзанными деформациями определяются условиями трения в процессе осадки, температурой бойков, а также отношением его высоты к диаметру. Если величины деформаций в осевом направлении, при которых наблюдается растрескивание образца, нанести на график в функции соответствующих им тангенциальных деформаций, то получим линию, представляющую собой границу области критических деформаций, превышение которых приводит к разрушению заготовки (см. рис. 36). Геометрические места точек, характеризующие величину деформации в момент разрушения материала, можно рассматривать в качестве критерия разрушения материала при оценке процесса штамповки изделий более сложной формы [78]. Кюном предложено проводить проектирование заготовки в следующей последовательности 1) по экспериментальным данным построить график функциональной зависимости величины растягивающих деформаций от сжимающих деформаций 2) аналитически рассчитать фактические деформации заготовки в процессе штамповки 3) сравнить значения расчетных и допустимых деформаций. Если окажется, что расчетные деформации достигают критических значений до момента завершения процесса деформирования, то возможно разрушение материала заготовки. В этом случае в размеры заготовки следует внести соответствующие коррективы так, чтобы расчетные деформации не превышали критических. [c.118]

Согласно ГОСТ 24642—81 (СТ СЭВ 301—76) Допуски формы и расположения поверхностей. Основные термины и определения , измерениям должна подлежать большая группа различных параметров. Ниже приводятся некоторые из параметров, для измерения которых разработаны специальные средства и методы измерения 1) отклонения формы (отклонения от прямолинейности, плоскостности, круглости, цилиндричности, отклонения профиля продольного сечения цилиндрической поверхности, частным случаем которых является конусообразность, бочкообразность и сед-лообразность) 2) отклонения расположения (отклонения от параллельности и от перпендикулярности плоскостей, осей и прямых линий, отклонения от соосности и от симметричности) 3) суммарные отклонения формы и расположения (радиальное и торцовое биение, отклонения заданного профиля и поверхности). [c.281]

Предложен С. И. Губкиным в 1934 г. [84]. Ранее аналогичный метод был предложен Э. Зибелем и А. Помпом для определения сопротивления деформации в условиях линейного сжатия. Цилиндрический образец с коническими торцовыми выточками подвергают сжатию меж.ду бойками конической формы. Углы конусности бойков и образца должны быть строго одинаковы. Форма боковой грани образца после осадки зависит от соотношения угла конусности а и угла трения р. Из схемы действия сил на контактной поверхности можно сделать вывод, что деформируемый образец сохраняет цилиндрическую форму при условии а = р. Если а < р, то образец приобретает выпуклую бочкообразную форму если а > > Р — вогнутую форму (рис. 64). Коэффициент трения определяют из равенства [c.75]

Под действием суммарной силы (см. фиг. 70, а) заготовка изгибается. В зависимости от длины, диаметра и способа закрепления заготовки, при определенной величине суммарной силы в результате прогиба заготовки обработанная поверхность получится бочкообразной формы — при двусторонней опоре заготовки (фиг. 128, а и б) и конусной формы — при односторонней опоре заготовки (фиг. 128, в). Поэтому выбранная подача (совместно с другими услсвиями обработки) не должна вызвать силы больше той, которую может допустить заготовка в пределах определенной величины прогиба, т. е. необходимо, чтобы [c.160]

Для количественной оценки отклонений расположения используют наибольшие значения отклонений (несоосность, несимметричность, смещение оси, неперпендикулярность) либо наименьшие их значения (непересе-чение осей) или разность наибольшего и наименьшего значений (непараллельность, торцовое биение, радиальное биение). Для оценки отклонений формы используют наибольшие расстояния реальных поверхностей и профилей от начала отсчета (неплоскостность, непрямолинейность, нецнлиндрич-ность, некруглость, огранка, отклонение профиля продольного сечения, изогнутость оси) или их удвоенные значения (овальность, конусообразность, бочкообразность, седлообразность). Для количественной оценки волнистостн определенные параметры пока не стандартизованы, а на практике используют высоту волны и ее шаг. [c.38]

Долговечность бесконечных лент при ленточном шлифовании и полировании во многом зависит от свойств ведуш,их роликов, так как они передают крутящий момент с электропривода станка на ленту, определяют предварительное натяжение ленты и КПД передачи. Для этого ведущие ролики должны обладать определенной массой и высокой надежностью сцепления с основой ленты. Масса ведущего ролика в ленточно-шлифовальных и полировальных станках обычно выполняет роль маховика и определяет плавность работы бесконечной ленты и всего ленточного механизма. Надежность сцепления обычно обеспечивается варьированием угла охвата и обрезиниванием рабочей поверхности роликов. Применяются также бочкообразные или двухконусные ролики, формы которых приведены на рис. 8.1, б—ж. Для уменьшения перегрузки краев и повышения стойкости лент авторами разработана конструкция ведущих роликов переменной жесткости из фрикционных материалов. С этой целью ролик выполняют наборным из нескольких дисков 1—4, закрепленных на общей ступице 5 (рис. 8.4,6). Диски изготовляют из высокофрикционных материалов различной жесткости (резины разной твердости, полиуретана и т. д.). При этом диск 1 имеет наибольшую, а диски 4 наименьшую жесткость (по сравнению с досками 2, 3), т. е. жесткость ролика уменьшается от его середины к краям. В этом случае эпюра напряжений в поперечном сечении абразивной ленты будет иметь вид, указанный на рис. 8.4,6. Снижение напряжений по краям ленты по сравнению с напряжениями в ленте на ролике одной постоянной жесткости (рис. 8.4, е) объясняется тем, что под действием приложенной нагрузки Н края ленты могут смещаться в направлении приложенной силы вследствие большой податливости ролика в местах его контакта с краями ленты. [c.189]

Прн перемещении суппорта в обрат ном направлении из точки С в точку О осуществляется чистовое резание четырьмя блоками. Канадый чистовой резец профилирует определенный участок на поверхности зуба. Направление линий резов пЬказано на рис. 308. Форма зубьев получается локализованной (бочкообразной). Профиль зубьев принят по дуге окружности, поэтому конические колеса, обработанные указанным методом, не взаимозаменяемы с колесами, пфвзанными методом обкатки. [c.426]

Сжатие. Осадке при атмосферном давлении подвергали образцы диаметром о = 15 и высотой = 25 мм, а при гидростатическом давлении 190 Мн м (2000 атм) —диаметром 6 и высотой 11 мм. Несмотря на то что при осадке трение на контактных поверхностях было малым (смазанные полированные бойки), образцы все же получались бочкообразными. Поверхностные слои в месте максимального бочкообразования (диаметр ) и наибольшей вероятности разрушения претерпевают немонотонную деформацию показатель напряженного состояния несколько увеличивает свое первоначальное значение (сг/Т = —0,58) за счет возникновения окружных растягивающих напряжений. По данным Г. А. Смирнова-Аляева, при осадке (отношение высот до и после деформации) Я0//11 = 3 он обращается в нуль. Для определения Л и (а/Т)ср были использованы экспериментальные данные Г. А. Смирнова-Аляева (рис. 9). [c.47]

Большое значение имеет точность обработки на станках. Современные требования к точности обработки все более и более повышаются. Точность обработки означает соблюдение геометрических параметров обработанных деталей в пределах заданных допусков. Требуемая точность обеспечивается определенным допуском на обработку детали — разностью между наибольшим и наименьшим предельными размерами. Наряду с точностью размеров требуется и точность формы. Например, круглое сечение валов должно быть без овальности и гранености, а в продольном направлении — без конусности или бочкообразности. Требуется также точность взаимного расположения поверхностей, т. е. их параллельность, перпендикулярность или соосность, например, отверстий (расположение осей отверстий по одной прямой). [c.10]

Протяжный стан (фиг. 224, а) состоит из двух рабочих косо расположенных бочкообразных валков 1 и 2, вращающихся в одном направлении, и двух направляющих валков или линеек, служащих для удержания заготовки в определенном положении между рабочими валками. Вследствие вращения косо установленных валков в одну сторону заготовка 3 при прокатке приобретает вращательнопоступательное движение, в результате чего ее обработка происходит по винтовой линии. Вследствие этого и бочкообразностн рабочих валков обрабатываемый металл находится в весьма сложных условиях пластической деформации, создающих настолько значительные напряжения в центральной части слитка, что цельность металла в этой части нарушается, образуя отверстие с неровной поверхностью. [c.398]

Заметим, что такие систематические погрешности взаимно компенсируются в ряде случаев в той или иной степени. В частности, бочкообразность может быть компенсирована в определенной степени седло-образностью, получающейся в результате упругих отжатий шпинделей передней и задней бабок, происходящих под влиянием силы резания, точка приложения которой меняется по мере перемещения резца вдоль оси обрабатываемой заготовки. В связи с упругими отжатиями шпинделей заготовка непрерывно меняет свое положение относительно резца по мере его перемещения вдоль оси заготовки, вследствие чего образующая поверхности вращения отклоняется от прямой в тело металла. Происходит сложный процесс одновременного получения бочкообраз-ности и седлообразности. Поэтому эти погрешности должны складываться алгебраически, т. е. с учетом знака, как взаимно компенсирующиеся в той или иной степени. [c.44]

Было проведено [314] исследование смещений линий пршлоугольной сетки, нанесенной на боковые поверхности недеформированных образцов, и показано заметное отклонение результатов от определенных по гипотезе плоских сечений цри сжатии образцов с защемленными торцами (неоднородность сжатия происходит за счет сил трения на торцах при образовании бочкообразных боковых поверхностей), как это иллюстрировано на рис. 3.1.6, а ж б. [c.121]

Одной из разновидностей сварки вольфрамовым электродом является сварка погруженной дугой (рис, XI,9). При повышении расхода защитного газа дуга обжимается, а ее температура повышается. Давление защитного газа и дуги, оттесняя из-под дуги расплавленный металл, способствует заглублению дуги в основной металл. В результате глубина провара резко увеличивается. При толщине металла до 10 мм поток плазмы образует в металле отверстие и может выходить на обратную сторону соединения (рис. XI.9, а). Металл, оплавленный на передней кромке, перемешается в хвостовую часть ванны и, кристаллизуясь, образует шов. Ввиду горения дуги ниже верхней поверхности основого металла шов имеет бочкообразную форму (рис. XI.9, б). Этим способом без разделки кромок за один проход можно сваривать металл толщиной до 50 мм при зазоре между кромками 6—10 мм. При сварке вольфрамовым электродом дуга может гореть как при практической постоян-силе сварочного тока, так и по определенной программе— импульсная дуга. Этот способ находит применение при сварке тонкого металла толщиной от долей миллиметров до [c.309]

Для получения правильной геометрической формы цилиндра в процессе хонингования необходимо установить определенную длину хода головки. Перемещение головки должно быть таким, чтобы абразивные бруски выходили за торец цилиндра не более 0,2. .. 0,4 их длины. При большем ходе головки образуется вогнутость рабочей поверхности гильзы, а при меньшем — бочкообразность. Хонингование выполняют при непрерывной и обильной подаче смазочно-охлаждаю-щей жидкости в зону обработки. Для этого применяют керосин или смесь кероси- [c.213]

Бочкообразная модификации зубьев может быть достигнута специальной правкой рабочей поверхности круга вместо плоской образуется вогнутая конусная поверхность. Механизм правки поворачивается относительно оси круга на угол ((), который может быгь определен 1ю формуле [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...