Особенности выбора режимов сварки

Особенности выбора режимов сварки [c.96]

Учитывая все эти особенности, при выборе режима сварки нужно стремиться к увеличению скорости нагрева и охлаждения металла. В частности, при дуговой сварке силу тока снижают на 10.. .30 % по сравнению со сваркой углеродистых сталей, повышают скорость сварки, накладывая узкий ниточный шов, применяют принудительное охлаждение. [c.187]

Технологические особенности и методика выбора режимов сварки меди и её сплавов в среде инертных газов. [c.127]

При выборе вида сварки, сварочных материалов и режимов сварки высокохромистых сталей, особенно жаропрочных, необходимо учитывать, что даже небольшие отклонения в химическом составе металла швов (но ряду элементов в пределах десятых долей процента) могут приводить к значительному изменению их служебных свойств. Причиной этому, как правило, является гетерогенность структуры металла (например, наличие зерен структурно-свободного феррита в сорбитной основе отпущенного мартенсита). [c.266]

Эти трудности преодолеваются применением разных технологических приемов, соответствующих сварочных материалов, способов, режимов сварки, выбор которых производится в зависимости от свариваемого материала и особенностей изготавливаемой конструкции. [c.120]

При выборе вида сварки, сварочных материалов и режимов сварки высокохромистых сталей, особенно жаропрочных, необходимо учитывать, что даже небольшие отклонения в химическом составе металла швов (по ряду элементов в пределах десятых долей процента) могут приводить к значительному изменению их служебных свойств. [c.329]

Эффективное использование РДС зависит от варианта исполнения сварочных горелок, выбор которого определяется типом и структурой манипуляционной системы комплекса, конструктивными особенностями свариваемого изделия и режимом сварки. [c.139]

Магнитные керамические материалы представляют большой интерес для ультразвуковой технологии. Установки с ферритовыми преобразователями могут найти широкое применение. Такие установки отличаются простотой, дешевизной, малыми габаритами. Это обстоятельство должно привести к расширению области применения ультразвуковой техники. Однако следует иметь в виду, что простая замена преобразователей из магнитострикционных металлических материалов ферритовыми в уже имеющихся установках недопустима. При конструировании установок с ферритовыми преобразователями необходимо учитывать их специфические особенности — высокую добротность и ограниченную механическую прочность. Первое свойство требует более тщательного согласования преобразователя с концентратором, чем для преобразователей из металлов в установках, предназначенных для работы с малой нагрузкой (типа установки ультразвукового резания, сварки), необходимо применение автоподстройки частоты питающего генератора.Относительно невысокая механическая прочность требует применения ограничителей по амплитуде, более тщательного выбора режима работы преобразователя. Однако эти дополнительные требования не снижают большой практической выгоды, которую дает применение таких преобразователей. Уже сейчас ясно, что ферритовые преобразователи во многих случаях могут успешно конкурировать даже с преобразователями из пьезоэлектрической керамики. [c.147]

Приведенный анализ показывает, что условия нагрева, принятые и рекомендуемые нами для построения диаграмм анизотермического превращения аустенита и структурных диаграмм, полностью учитывают основные факторы, определяющие устойчивость аустенита в околошовной зоне при сварке, и обеспечивают возмол ность использования этих диаграмм для выбора режимов и технологии сварки плавлением перлитных сталей. При этом удовлетворительное соответствие структурного состояния наблюдается в широком диапазоне изменения толщины свариваемых элементов, а также для разнообразных типов сварных соединений. Необходимые коррективы, особенно при сварке сталей с энергичными карбидообразующими элементами, могут быть легко получены путем сравнения принятых стандартных параметров с действительными параметрами термических циклов околошовной зоны в каждом конкретном случае так, как это было сделано выше на примере стали 40Х. [c.84]

Эти особенности ферритной стали и определяют выбор оптимального режима сварки этой стали. [c.492]

Выбор правильного теплового режима сварки в части нагрева основного металла. Как правило, для уменьшения пиков остаточных напряжений и избежания трещин при сварке свободных деталей и, особенно, закаливающихся сталей тепловой режим сварки целесообразно повышать, чтобы увеличить объем разогреваемого металла и уменьшить [c.610]

Способы холодной сварки чугуна характеризуются следующими технологическими особенностями отсутствует предварительный общий или местный подогрев изделия перед сваркой сварочные работы выполняются при температуре окружающего воздуха не ниже -Ь5""С выбираются режимы сварки, обеспечивающие наименьшее количество тепла, передаваемое основному металлу с минимальным проплавлением последнего. Для уменьшения внутренних напряжений стремятся иметь небольшой объем наплавляемого металла. При выборе присадочного металла предпочтение отдается тем, которые дают пластичный металл шва и не образуют с чугуном твердых структур. [c.136]

Стыковая сварка — высокопроизводительный легко автоматизируемый процесс соединения материалов, весьма эффективный в массовом и крупносерийном производстве, где сравнительно быстро окупаются высокие затраты на оборудование. Она успешно применяется при изготовлении деталей автомобилей (фиг. 1, а) и котлов (фиг. 1, б), инструмента (фиг. 1, в), оконных переплетов (фиг. 1, г), велосипедов (фиг. 1, (9) и различных деталей (фиг. 1, е) сельскохозяйственных машин, измерительных и бытовых приборов, а также при соединении рельсов, нефтепроводов, арматуры железобетона, цепей, проводов и др. Ее применение обеспечивает непрерывность многих процессов переработки металла (горячей и холодной прокатки, травления, лужения и др.), в несколько раз сокращает расход быстрорежущей стали при изготовлении инструмента, позволяет в 1,5—2 раза повысить срок службы рельсов и в 2 раза увеличить производительность при монтаже трубопроводов, упрощает технологические процессы и снижает стоимость изготовления многих изделий (оконных переплетов, колес автомобилей, больших колец подшипников и др.). Экономическая целесообразность этого вида сварки особенно велика при механизации вспомогательных операций, правильном выборе режима и использовании специализированного оборудования. [c.3]

Учитывая все отмеченное выше, можно заключить, что средством регулирования химического состава, а следовательно, и свойств металла швов является соответствующий выбор сварочных материалов. При этом влияние режима сварки особенно значительно может проявляться при автоматической и полуавтоматической сварке, сварке плавящимся электродом под флюсом, при электрошлаковой сварке и в меньшей степени при ручной сварке штучными электродами. При аргоно-дуговой сварке неплавящимся электродом, а также при газовой сварке плавлением [c.22]

Технология изготовления сварных конструкций (выбор способа сварки, сварочных материалов, режимов и пр.) должна обеспечить максимальное исключение хрупких структур в сварных соединениях, при наличии которых практически очень трудно избежать трещин. Это особенно важно при сварке конструкций из металла большой толщины. [c.346]

Все эти свойства зависят главным образом от правильного выбора металла электродного стержня и состава электродного покрытия. Кроме того, необходимо соблюдение установленных для данного случая режимов сварки и последующей обработки сварного соединения. В настоящей главе рассмотрены свойства электродов и их покрытий. Особенности режимов сварки различных сталей и типы применяемых при этом электродов освещаются в соответствующих главах, посвященных технологии сварки различных металлов. [c.69]

Достоверность расчета режимов дуговой сварки определяется рациональным выбором расчетной схемы, которая учитывает основные особенности процесса сварки. От правильного выбора расчетной схемы процесса зависит производительность и качество сварки. [c.27]

Аппаратные средства для ЭМО. В качестве источников переменного тока для ЭМО в основном используют понижающие трансформаторы с питанием от сети 220/380 В, предназначенные для работы в режиме короткого замыкания тока, в частности, трансформаторы машин для контактной сварки. Мощность трансформатора выбирают в зависимости от его технологического назначения характера обрабатываемых деталей, их размеров, конструкции инструмента, серийности производства. При выборе мощности трансформатора следует учитывать, что продолжительность его включения при ЭМО может достигать 50 % рабочего времени. Для многих процессов ЭМО (обработка зубчатых колес, упрочнение цилиндров, плоских поверхностей, восстановление деталей с добавочным металлом), особенно при одновременном использовании нескольких инструментов, а также при обработке крупногабаритных деталей, требуется большая мощность источника тока, а сила тока во вторичной цепи может достигать 2000 - 5000 А. В этих случаях наиболее подходящими являются трансформаторы для контактной сварки мощностью 25 - 50 кВт. [c.555]

При точечной сварке, особенно когда соединение является ответственным и работает под динамической нагрузкой, очень важно выдержать постоянство размеров каждой точки. Это может быть достигнуто только при выборе наилучших технологических показателей режима точечной сварки. При изменении этих показателей прочность сварной точки изменяется. [c.51]

В табл. 9-8 приведены данные для выбора оптимального значения тока при сварке электродами различных марок и диаметров. Род и полярность тока выбирают исходя из особенностей электродного покрытия. При ручной дуговой сварке низкоуглеродистых сталей на всех практически применяемых режимах обеспечиваются достаточно высокие пластические свойства металла околошовной зоны. Поэтому в большинстве случаев не требуется применения специальных технологических мер, направленных на предотвращение образования на этом участке закалочных структур. Однако при сварке угловых швов на толстом металле и сварке первого слоя многослойного шва рекомендуется предварительный подогрев свариваемых деталей до температуры 120—150° С, что обеспечивает повышение стойкости металла шва против кристаллизационных трещин. [c.473]

В предыдущих параграфах рассмотрено влияние различных обстоятельств на взаимодействие наконечника с деталью в зоне сварки и взаимодействие деталей в зоне соединения. Не менее важен вопрос о колебаниях деталей вне зоны сварки с частотой возбуждения / (назовем их паразитными колебаниями), вызванных упруго-пластическим взаимодействием наконечника (колеблющегося с этой частотой) с верхней деталью. Паразитные колебания деталей снижают прочность уже сваренных соединений (ранее сваренные соединения на многоточечных конструкциях могут даже разрушаться) и обусловливают динамическое нагружение деталей, опасное вследствие возможности появления трещин в местах концентрации напряжений. Чтобы избавиться от этих неприятных явлений, рекомендуют изменять положение деталей по отношению к направлению колебаний, от чего изменяются условия их возбуждения, или же демпфировать колебания с помощью массивных прижимов и изменять размеры деталей, чтобы избавиться от особенно опасных резонансных колебаний [34, 39]. Эти общие рекомендации применимы в любых случаях, когда надо подавить паразитные упругие колебания. При использовании ультразвуковой сварки необходимы были бы более конкретные рекомендации, которые отвечали бы, скажем, на вопрос, как выбрать шаг многоточечных соединений, где располагать демпфирующие массы и т. д. Такие рекомендации отсутствуют, поскольку характер паразитных колебаний еще недостаточно изучен. В настоящем параграфе описаны эксперименты, поставленные для выяснения характера колебаний деталей при сварке. На их основе, в частности, даны рекомендации но выбору шага многоточечных соединений. Кроме того, здесь определены реактивные составляющие нагрузки, обусловленные свариваемыми деталями эти величины понадобятся при рассмотрении режима работы сварочных колебательных систем (см. следующий параграф). [c.91]

Ударный характер приложения нагрузок также относят к числу наиболее тяжелых режимов работы сварных конструкций. Многие стали чувствительны к увеличению скорости приложения нагрузок в области умеренно низких или даже положительных температур, в особенности при наличии концентраторов напряжений. Это предопределяет необходимость выбора металла с учетом термической обработки до и после сварки, достаточно плавных форм сварных соединений, повышенных норм контроля сварных соединений и самого металла. [c.15]

Сварку в среде уг.чекислого газа проводят на постоянном токе при обратной полярности от источника тока, имеющего жесткую характеристику. При выборе режима сварки устанавливают прежде всего значения сварочного тока в зависимости от особенностей и конфигурации свариваемой детали. Затем выбирают марку, примерный диаметр электродной проволоки и рекомендуемый вылет электродной проволоки из наконечника горелки в процессе сварки (табл. 6.29). [c.357]

Выбор режимов сварки. Ручная сварка трехфазной дугой имеет свои технологические особенности. Благодаря горению трех дуг в одном общем факеле значительно быстрее плавятся оба электрода й металл изделия, чем при ручной однодуговой сварке при одной и той же плотности сварочного тока образуется сварочная ванна значительно больщих размеров, с большим количеством расплавленного металла, чем при однодуго-вой сварке. Поэтому в настоящее время сварка углеродистых сталей трехфазной дугой выполняется успешно только в нижнем и наклонном положениях. Наклон плоскости свариваемого изделия к горизонтали вследствие повышенной жидкотекучести и большого количества расплавленного металла не должен превышать 40—45°. [c.216]

Некоторые особенности применения алгоритма расчета режимов сварки. Расчет режимов многослойных сварных швов ведется по тому же алгоритм Однако сварочный ток, диаметр электрода и другие параметры определяются исходя из глубины проплавления, которая в данном случае принимается условно равной величине притупления. Диаметр электрода выбирается в соответствии с пунктом 2, приняв при этом величин - притупления условно равной толщине детали S. Плотность тока в заданном интервале значений для многослойных швов рекомендуется выбирать ближе к минимальной. Последовательность расчета угловых швов, свариваемых обычно в лодочк ", можно с некоторым приближением брать такую же, как и для стыковых швов с углом разделки кромок а = 90 При этом если режимы сварки по условию оптимальных скоростей охлаждения не обеспечивают полл чение заданного катета шва, то следует брать наибольшее значение данного катета из минимально возможных по оптимальным значениям погонной энергии сварки. При выполнении угловых швов ширина шва е должна быть равна расстоянию по горизонтали между свариваемыми кромками (рис. 1.17). Если ширина шва будет больше, то неизбежно появление подрезов. Параметры шва по заданным значениям катета (F ) определяют из простых геометрических соотношений / И/. Коэффициент формы шва у щ = е I Я р для таврового и углового соединений должен быть в пределах 0,8 — 2. При Ущ < 0,8 возрастает склонность к появлению горячих трещин, а при v(/uj > 2 имеют место подрезы. При выборе плотно- [c.49]

Определение электродных потенциалов позволяет судить о коррозионной стойкости различных зон сварного соединения, обнаружить их наиболее уязвимые участки. Изменением потенциалов можно воспользоваться для выбора наиболее безопасного в коррозионном отношении метода и режима сварки. Особенно опасным является случай, когда шов или ЗТВ являются анодом, а основной металл - катодом макрогальванического элемента. Из-за их малой площади по сравнению с основным металлом плотность коррозионного тока будет весьма высокой, а следовательно, будет высокэй и скорость растворения. [c.44]

Необходимо отметить, что оценка сопротивляемости материала коррозионному растрескиванию путем сопоставления критериев растрескивания (пороговых и критических коэффициентов интенсивности напряжений в агрессивной среде, характеристик стадии зарождения трещин и т.д.) представляется особенно удобной для сварного соединения. Это связано с тем, что в отличие от основного металла прочностные характеристики сварного соединения дополнительно определяются взаимодействием большого числа технологических факторов — способом и режимами сварки, сварочными материалами и качеством оборудования. В этих условиях произвести объективный выбор технологии, используя некритериальные признаки, крайне затруднительно, что связано с низкой сопоставимостью оценки. [c.30]

При рассмотрении реальных критериев выбора параметров режима сварки необходимо исходить из анализа особенностей механизма сварки [6, 61, 68]. В результате было определено, что прочность сварных соединений повышается с увеличением амплитуды колебаний, если она не превосходит пороговой величины — величины микросдвига или предварительного смещения [61 ]. В зоне сварки имеет место сложное напряженное состояние, обусловленное действием колебательной силы и контактного давления. В работах [6, 75] показано, что на краю области контакта, если рассматривать модель из двух сфер, нормальные напряжения 02 всегда равны нулю. К центру контактирующих сфер эти напряжения возрастают. Тангенциальные (сдвиговые) напряжения Tj., наоборот, уменьшаются к центру и возрастают к краю контактной площадки. В силу этого, поскольку сдвиговые напряжения достаточно велики, может возникнуть интенсивное скольжение участков поверхности тел. Именно этим можно объяснить характерную вытянутость пластического деформирования в зоне сварки при использовании сварочных наконечников со сферической поверхностью. [c.25]

Качество сварных соединений в значительной степени определяется надежностью защиты сварочной ванны и максимально разогретой зоны от воздействия окружающей среды, а также отсутствием в шве нор, шлаковых включений и других дефектов. Обеспечение указанных условий получения качественных соединений также связано с выбором способа сваркп. Наиболее эффективны в этом отношении сварка в атмосфере защитных газов и вакууме. Особенно важно правильно выбрать способ сварки при применении материалов, свойства которых ухудшаются при незначительном насыщении газами из окружающего воздуха. Например, для таких тугоплавких металлов, как титан, ниобий, а также для алюминия, магния и высоколегированных сталей предпочтительна дуговая сварка в атмосфере аргона высокой чистоты, а для молибдена и его сплавов — электронным лучом в вакууме. В то же время углеродистые и легированные конструкционные стали успешно сваривают всеми способами дуговой и электрошлаковой сварки. При соответствующем выборе режима и сварочных материалов получают сварные соединения, равнопрочные основному металлу при статических и динамических нагрузках. [c.377]

Сварка и свариваемые материалы В 3-х т. Т. I. Свариваемость материалов. Справ. нзд./Под ред. Э. Л, М а ка р о в а М. Металлургия, 1991, с. 528. Справочное нэданне состоит из трех томов. Первый том включает общие положения по свариваемости материалов, а также конкретные данные о составе углеродистых сталей и особенностях нх сварки, низко- и высоколегированных сталей, стального и чугунного лнтья цветных металлов и сплавов, неметаллических материалов. Приведены сведения о выборе вспо.могательных материалов (флюсов, защитных газов, электродов) и режимов сварки. Второй и третий тома выйдут в свет в 1992 и 1993 гг. [c.4]

Структура и свойства сварных соединений этих сплавов целиком определяются процессом сварки. Поэтому основным критерием выбора режимов и технологии сварки является интервал скоростей охлаждения в котором степень снижения уровня пластических свойств и ударной вязкости околошовной зоны и шва в сравнении с основным металлом оказывается наименьшей. Если сплавы применяются в деформированном состоянии и после сварки отжигу не подвергаются, то в связи с опасностью резкого разупрочнения дополнительным критерием служит длительность пребывания основного металла выше температуры рекристаллизации обработки в участке зоны термического влияния, нагреваемом до температуры начала a -превращения (см. рис. 10). При невысоком содержании А1 (до 4—4,5%) и -стабилизаторов не выше предела растворимости в а-фазе эти сплавы имеют достаточно широкий интервал Наиболее высокими характеристиками пластичности сварные соединения этих сплавов обладают при средних или относительно высоких скоростях охлаждения, соответствующих режимам аргонодуговой сварки металла средней или малой толщины. При мягких режимах пластичность снижается вследствие роста зерна и перегрева металла в околошовной зоне, а при весьма жестких режимах — за счет образования болое резких закалочных а -структур. Уровень пластргаеских свойств сварных соединений этих сплавов и ширина существенно зависит от содержания газов, алюминия, тина и количества -стабилизаторов. Особенно резко пластичность надает нри высоком содержании алюминия (ОТ4-2, АТ6, АТ8). [c.277]

Диффузионная сварка обеспечивает сохранение исходных свойств пористых д1еталлов при наличии прочного соединения их с компактными металлами. Особенностью сварки пористых и волокнистых металлов в отличие от компактных является выбор режимов с учетом склонности этих материалов к усадке пор. Сжимающее давление не должно превышать предела текучести пористых металлов, когда начинается пластическое течение материала с изменением формы конструкции и значительной усадкой пор. [c.148]

По свариваемости эта сталь не чувствительна к образованию холодных трещин, но проявляет склонность к горячим и термическим трещинам типов I и III, Основные требования по технологическим особенностям процесса сварки и необходимость проведения послесварочной термической обработки по режиму аустенизации для выполнения стыков паропроводов аналогичны сварочно-термической технологии стали 12Х18Н12Т. Отличие состоит лишь в выборе сварочных материалов. Так, [c.327]

При выборе значений параметров режима и закона их изменения в процессе сварки следует исходить из необходимости создания условий для интенсивной радиально направленной пластической деформации металла рельефа (без его перегрева и выплеска или преждевременного смятия) с одновременным нагревом зоны сварочного контакта до температуры, близкой к температуре плавления, с последующим после осадки рельефа образованием литого ядра. Для вьшолнения этих условий рекомендуется использовать циклограмму процесса с постоянной силой сжатия (см. табл. 5.6, п. 1) при сварке тонколистового металла. Для сварки больших толщин (3,5...6 мм) применяют циклограмму с повьш1енной силой проковки (п. 2 той же таблицы), что позволяет уменьшить зазоры между деталями и уплотнить литое ядро. Для борьбы с вьшлесками рельефную сварку осуществляют модулированными импульсами тока (см. рис. 5.19, б) с длительностью нарастания = (0,2...0,3) св, при этом начальное значение тока /св.н = (0,3...0,5)/св. Для сварки больших толщин можно использовать двухимпульсный режим нагрева (см. табл. 5.6, п. 5). Первый (подогревный) импульс тока применяют для выравнивания высоты рельефов [/под = (0,6...0,7)/св], второй (сварочный) желательно с плавным нарастанием для предупреждения выплесков. Предпочтительны режимы средней жесткости с модуляцией тока, что особенно важно при большом числе одновременно свариваемых рельефов. [c.337]

Для определения оптимальной температуры предварительного подогрева и режима последующего отпуска совместно с ЦНИИТмашем разработана методика, которая позволяет в заводских условиях достаточно точно определить термический цикл аварки закаливающихся сталей с учетом вышеизложенных особенностей сварочного процесса. В соответствии с этим производятся исследования путем наплавки отдельных. валиков на образцы — без подогрева и после подогрева при различных температурах. Эти исследования поз1воляют установить температуру подогрева, при которой твердость в околошовной зоне будет иметь минимально возможные значения при достаточно приемлемой температуре подогрева. Показатели твердости одновременно позволяют оценить характер твердых структурных составляющих. После выбора оптимальной температуры подогрева путем наплавки отдельных валиков производится сварка образцов в стык и исследуется распределение твердости многослойного сварного соединения на поперечных макротемплетах. Влияние многослойной наплавки на изменение твердости при различных термических режимах наплавки приведено на фиг. 12 и 13, где представлены макротемплеты наплавки отдельных валиков и соответственно им диаграммы распределения твердости. [c.49]

При оценке свариваемости титана и выборе рациональной технологии и режимов его сварки необходимо учитывать особенности фазовых и структурных превращений в околошовнай зоне и их влияние на механические свойства и структуру металла. [c.279]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...