Сварка углеродистых сталей

Для сварки углеродистых сталей используют более дешевый углекислый газ [c.161]

Ручную дуговую сварку покрытыми электродами выполняют на пониженных по сравнению со сваркой углеродистых сталей токах [/<.в=(15- 35) iэ], на постоянном токе обратной полярности, ниточными валиками без поперечных колебаний, короткой дугой. Используют электроды с основным покрытием со стержнем из про- [c.127]

Сварку под флюсом используют для соединения металла толщиной 3—50 мм. По сравнению со сваркой углеродистых сталей при сварке высоколегированных сталей в 1,5—2 раза уменьшается вылет электрода, применяют электроды диаметром 2—3 мм, сварка многопроходная, на постоянном токе обратной полярности с использованием безокислительных низкокремнистых фтористых и высокоосновных флюсов (АНФ-14, АНФ-16, К-8, АН-26). Серьезным преимуществом сварки под флюсом по сравнению с ручной, наряду с повышением производительности сварки и качества сварных соединений, является уменьшение затрат на разделку кромок. [c.128]

Биметалл изготовляют в виде листов толщиной 6—12 мм с плакирующим слоем кислотостойкой стали 2—3 мм. В листах биметалла с суммарной толщиной 60. нм плакирующий слой достигает 5,5—7 мм. Механическая прочность и коррозионная стойкость сварного соединения обеспечивается как двусторонней сваркой (с предварительной сваркой углеродистой стали и последующей под-варкой со стороны кислотостойкого слоя), так и односторонней сваркой со стороны углеродистого и кислотостойкого слоев. Сварку рекомендуется вести с применением теплоотводящих медных прокладок. [c.627]

Для стыковых швов при ручной сварке углеродистых сталей [c.31]

Намечается тенденция уменьшения объема внедрения ручной сварки углеродистых сталей покрытым электродом и сварки под флюсом сплошной проволокой за счет увеличения объема сварки в защитных газах и 224 [c.224]

К таким проволокам для сварки углеродистых сталей относятся марки ПП-АН1 (по типу электродов Э-42) и ПП-АН2 (по типу электродов Э-50А), разработанные Институтом электросварки им. Е. О. Патона. [c.155]

Дополнительные указания к табл. 107 1) данные таблицы относятся к случаям сварки компактных сечений 2) при выборе нормальной величины припуска следует руководствоваться указаниями об оптимальных величинах ос адки и оплавления 3) при сварке одинаковых металлов припуск на каждую заготовку равен половине суммарного припуска 4) при сварке углеродистой стали с быстрорежущей величина припуска для первой должна составлять 0,4—0,45, а для второй — 0,60—0,55 суммарного. [c.364]

Сварка углеродистой стали с нержавеющей сталью аустенитного класса приводит к возникновению дополнительных внутренних остаточных напряжений из-за раз-13 195 [c.195]

При сварке углеродистой стали, которую производят обычно без подогрева, у корня шва располагаются наиболее мелкие дендриты, имеющие только оси первого порядка. Наиболее крупные дендриты находятся в верх- [c.169]

На трубопроводах электростанций за исключением трубопроводов низкого давления до 20 ат и температуры до 300° С (см. ниже) при условном давлении 64 ати и выше применяется арматура из стали повышенного или особого качества марок 15, 25 и 35. Последняя марка допускается для деталей, не подвергающихся сварке. Углеродистая сталь может применяться для рабочей температуры не выше 475° С, при температуре 450—475° С сталь должна быть только особого качества. [c.282]

При сварке углеродистых сталей составляющая остаточных напряжений Ох, направленная вдоль шва, во всех случаях достигала предела текучести при растяжении однако распределение напряжения 03С по толщине и по длине шва происходило неравномерно, в особенности в коротких швах. Наибольшие растягивающие напряжения были в средней точке шва. [c.136]

Примечания I. После термообработки производится медленное охлаждение шва до 300 вместе с печью (или под слоем асбеста). Далее охлаждение осуществляется на спокойном воздухе. 2. Стыковка углеродистой стали со слаболегированной производится электродом, применяемым для сварки углеродистой стали. Стыковка слаболегированной стали с аустенитной производится электродом, применяемым для аустенитной стали. [c.51]

БрХ 1073 700— 950 650 980— 1000 440— 460 450 980— 1176 80 8920 17 314 Прутки, полосы, коллекторные полосы, трубы / Теплообменники, электроды для контактной сварки углеродистой стали, коллекторы электродвигателей [c.448]

Эффективный коэффициент концентрации напряжений для необработанных механическим путем стыковых швов при ручной сварке углеродистых сталей в среднем составляет = 1,2. [c.83]

Эффективный коэффициент концентрации напряжений для угловых швов при сварке углеродистых сталей составляет =2,5...4,5 в зависимости от конструкции сварного соединения и величины остаточных напряжений. Это существенно ограничивает область их применения при переменных нагрузках. При переменном нагружении для снижения величины можно применять швы с соотношением катетов 1 2 или вогнутые (рис. 4.4, г), получаемые после механической обработки. [c.84]

Режимы сварки углеродистых сталей на флюсовой подушке [c.146]

Учитывая все эти особенности, при выборе режима сварки нужно стремиться к увеличению скорости нагрева и охлаждения металла. В частности, при дуговой сварке силу тока снижают на 10.. .30 % по сравнению со сваркой углеродистых сталей, повышают скорость сварки, накладывая узкий ниточный шов, применяют принудительное охлаждение. [c.187]

На рис. 26.1 приведена схема зон структурных изменений применительно к сварке углеродистой стали. Максимальные изменения структуры металла, его химического состава, а также вероятность возникновения различного рода дефектов наблюдаются в шве и зоне сплавления. Участок перегрева характеризуется существенным увеличением зерна, наличием полных структурных и фазовых превращений. На участке полной перекристаллизации температура нагрева выше температуры фазовых превращений, однако интенсивность превращений меньше, чем на участке перегрева, так же как и меньше время пребывания металла при этих температурах, поэтому существенного увеличения зерна здесь не происходит. В рассматриваемых зонах закали-вак)щихся сплавов возможно образование типичных закалочных структур. Связанное с этим снижение пластичности металла может служить причиной появления таких дефектов, как трещины, способствовать уменьшению прочности изделия. [c.496]

При сварке в инертных газах (аргон и гелий), которые не растворяются в расплавленном металле и не образуют в сварочной ванне химических соединений, ее окисление возможно за счет находящихся в защитном газе примесей в виде свободного кислорода и паров воды. В основном окисляется углерод с образованием газообразного оксида СО. Для подавления этой реакции в сварочной ванне должно находиться достаточное количество раскисли-телей — кремния и марганца. Поэтому при сварке углеродистых сталей в инертных газах используют такие же электродные проволоки, как и при сварке в углекислом газе, — с повышенным содержанием раскислителей. [c.29]

Таблица 7.20 Расчетные и сборочные зазоры при электрошлаковой сварке углеродистых сталей проволокой диаметром 3 мм

Ручную дуговую сварку осуществляют при постоянном токе обратной полярности (табл. 8.9). Кромки подготавливают к сварке так же, как и при сварке углеродистых сталей. Выбор марки электрода зависит от вида свариваемой стали и конкретных условий эксплуатации конструкции. [c.248]

СВАРКА УГЛЕРОДИСТЫХ СТАЛЕЙ И ЧУГУНА [c.328]

Расход ацетилена при сварке углеродистой стали может быть подобран по эмпирическим формулам при левом способе сварки [c.88]

ТЕХНОЛОГИЯ СВАРКИ УГЛЕРОДИСТЫХ СТАЛЕЙ [c.252]

Ручная дуговая сварка покрытыми электродами. Конструктивные элементы подготовки кромок для ручной дуговой сварки штучными электродами такие же, ] ак и для сварки углеродистых сталей, т. е. в соответствии с рекомендациями ГОСТ 5264—69. Для сварки низколегированных сталей повышенной прочности выбирают электроды типов Э50А—Э85 и др, по ГОСТ 9467—75 Д.Т1Я низколегированных теплоустойчивых сталей — электроды типов Э-М—Э-Х5МФ, в зависимости от состава и свойств свариваемой стали. [c.250]

Механохимическая неоднородность свойственна практи" чески всем сварным соединениям, даже при сварке углеродистых сталей (СтЗсп) с благоприятной реакцией к термическо му циклу сварки (рис. 2.6, а). Наиболее ярко выраженной ме-ханохимической неоднородностью обладают легированные стали со специальными свойствами нержавеющие (рис. 2.6, [c.94]

Диапазон температур по Эссеру, в котором может быть проведена сварка углеродистых сталей без расплавления, показан на рис. 141. Диапазон температуры свариваемости стали без расплавления суживается с увеличением содержания в стали углерода. При массовой доле углерода 1%-сварка в твердой фазе затруднительна, а при массовой доле 1.5% — невозможна. [c.185]

БрХЦр — 700— 900 700 940— 960 450 470 500 980— 1274 80 8920 17,5 366 Прутки, полосы, плиты, листы, проволока Электроды для точечной и шовной сварки углеродистой стали, губки и ролики сварочных машин, арматура, жала паяльников [c.449]

Сварка низколегированньгс сталей не отличается от сварки углеродистых сталей и заключается, главным образом, в выборе соответствующих сварочных материалов. [c.21]

Для первых двух классов электродов требуются лишь гарантированные механические свойства наплавленного металла. Для остальных классов - как механические свойства, так и химический состав наплавленного металла. ГОСТ 9466-75 задает типы электродов, например, Э46 - электрод для сварки углеродистых сталей с пределом прочности на разрыв не менее 46 кг/мм (460 МПа) Э-09Х2М1 - электрод для сварки теплоустойчивых сталей, который обеспечивает содержание в металле шва не менее 2 % хрома и 1 % молибдена. Каждый тип электродов может иметь множество конкретных марок электродов. Марка электрода, например УОНИ 13/55, ОЗС-18, НЖТ-БМ, АПН-2, это специфическое название, данное ему разработчиком, предприятием-производителем, держателем патента. Каждая упаковка электродов маркируется условным обозначением электродов, содержащим достаточную информацию о них (рис. 67) 1 [c.114]

Термический цикл ЭШС сталей вызывает значительный перегрев околошовной зоны. В результате перегрева в околошовной зоне при сварке углеродистых сталей создаются благоприятные условия для образования видманштеттовой структуры. Металл с такой структурой имеет пониженную ударную вязкость против хрупкого разрушения при отрицательных температурах. Повысить пластические свойств околошовной зоны можно за счет термической обработки сварного соединения после сварки. [c.211]

При сварке углеродистых сталей уменьшения склонности к образованию горячих трещин добиваются снижением содержания углерода в наплавленном металле вследствие применения сварочной проволоки с меньшим содержанием углерода по сравнению с основным металлом. Одновременно шов легируют марганцем и кремнием, которые обеспечивают сохранение необходимых механических свойств металла шва. Кроме того, присутствие марганца связывает серу в соединение MnS, в котором сера находится в виде твердого раствора. Температура плавления такого раствора выше 1180°С, поэтому в шве снижается количество легкоплавких примесей, способствующих образованию горячих трещин. Для сварки углеродистых сталей можно рекомендовать ручную дуговую сварку покрытыми электродами, сварку са-мозащитной порошковой проволокой, под флюсом, сварку в атмосфере защитных газов (аргона, аргона с добавлением кислорода или углекислого газа), электрошлаковую, газовую или контактную сварку. [c.508]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...