Проскальзывание на контактах

Поскольку трубка и валик не являются жесткими, то местное проскальзывание на контактной поверхности начинается раньше, чем величина момента достигнет значения Мп- Вначале проскальзывание возникает в краевых зонах контактного участка. При М = Мц проскальзывание охватывает всю поверхность контакта. Момент сил трения достигает при этом своего предельного значения М , н начинается поворот валика в трубке по всей длине контакта. [c.113]

Изобретение шариковых и роликовых подшипников было крупнейшим шагом вперед в этом направлении, хотя и здесь явления скольжения полностью не исключены. Это следует уже из того (рис. 108), что шарики не могут одновременно катиться без скольжения по тем поверхностям меньшего и большего радиуса, между которыми они заключены в подшипнике. Но даже если взять качение шарика или цилиндра по одной гладкой плоской поверхности, то и в этом случае можно указать на причины появления скольжений, сопровождающих чистое качение. Под влиянием нагрузки происходит деформация катящегося тела и опорной плоскости (рис. 109). В результате такой деформации создается определенная протяженность участка контакта в направлении движения. Нетрудно показать, что качение не может происходить, не сопровождаясь проскальзываниями на отдельных участках суммарной площади контакта. Таким образом, существование сопротивления качению можно объяснить наличием трения скольжения по опорной поверхности. [c.224]

Измерение диаметра осуществляется следующим образом. Измерительный диск 7 с помощью подводящего устройства доводится до контакта с поверхностью вращающейся детали /3 и прижимается к ней пружиной 6 с тарированным усилием 10,5 кГ. Диск начинает вращаться без проскальзывания. На отсчетном устройстве нажимается кнопка сброс , и схема приводится в исходное положение. После поступления командного импульса от счетчика оборотов детали начинается счет импульсов, поступающих с фотодатчика измерительного устройства. Счет импульсов прекращается по команде счетчика оборотов детали через один или пять ее оборотов. На декатронах отсчетного устройства фиксируется диаметр контролируемой детали. [c.320]

Если значение / достаточно велико, то зоны проскальзывания аЪ и d будут располагаться так, как показано на рис. 2, а. На участках, расположенных кнаружи от зон проскальзывания, поверхности контакта менаду слоями являются поверхностями потенциального проскальзывания (штриховые линии). Усилие в слое участка Bd вблизи В большее, чем в слоях участков сВ и d, а в слое участка аА вблизи А большее, чем в слоях участков аЬи АЬ. Поэтому направление взаимного проскальзывания будет таким, как показано стрелками на рис. 2. Заметим, что это направление противоположно тому которое показано на рис. 1, а, т. е. его мы считаем отрицательным, а потому в данном случае Т/ = —fpj, следовательно, в уравнениях [c.306]

Исследуется рассеяние энергии в сухом и смазываемом контактах стальных деталей при сдвиговых гармонических колебаниях с амплитудами относительных перемещений порядка 0,1—2 мкм. Вследствие неполного проскальзывания в контакте потери энергии вызываются в основном взаимодействием шероховатостей соприкасающихся поверхностей. Аналогичное рассеяние энергии происходит в сочленениях деталей машин, в частности в зубчатых муфтах, на соприкасающихся поверхностях узлов конструкции, [c.75]

Периодическое расширение и сужение пятна контакта вызывает неравномерную аэрацию (см. гл. 11, п. 1), проскальзывание на переменном пятне контакта при неодинаковых кривизнах поверхностей и тепловыделение — в итоге коррозию и фреттинг-коррозию. [c.246]

Смещение, отвечающее распространению зоны проскальзывания на всю площадку контакта (а, = 0), соответственно будет таким [c.187]

Опишем процедуру определения расположения зон сцепления и проскальзывания на площадке контакта. Предположим, что начальная точка (х = Ь) площадки контакта совпадает с правым концом зоны сцепления. Тогда из соотношений (5.34), (5.35) и условия непрерывности напряжений, т.е. г(1) = О, получим [c.257]

В заключение необходимо отметить, что известные алгоритмы прикладных контактных задач не являются достаточно универсальными, поскольку ориентированы на решение задач определенного класса. Одни из них имеют трудности, связанные с учетом трения и проскальзывания в контакте, другие не рассматривают физическую нелинейность процесса деформирования и т. д. Попытки построения более общих алгоритмов решения такого рода нелинейных задач приводят, как правило, к наложению друг на друга ряда итерационных процедур. В этом случае вычислительная схема задачи становится чрезвычайна громоздкой, что отражается на сходимости процесса решения и затратах машинного времени. Поэтому поиск простых и эффективных методов решения контактных задач с учетом сложной геометрии, условий нагружения и характера деформирования по-прежнему остается актуальной задачей механики твердого деформируемого тела. [c.15]

После того как поле скоростей найдено, можно определить новые размеры тела, жестких зон, площадки контакта с инструментом, зон прилипания и проскальзывания на ней. [c.40]

Экстремальное свойство действительного поля скоростей для краевой задачи нестационарного течения. Примем, что размеры и форма тела, размеры и форма площадки контакта инструмента и тела а также размеры и форма зон прилипания и проскальзывания на ней в рассматриваемый момент известны. Распределения плотности и других параметров состояния также предполагаются известными. Область, занимаемую телом, обозначим ю, его поверхность S. [c.43]

Решение этих уравнений и анализ возможных расположений зон сцепления и проскальзывания на площадке контакта изложен в [17]. В результате показано, что область контакта может иметь две (сцепления и проскальзывания) или три (проскальзывания, сцепления, проскальзывания) зоны. В случае двух зон тангенциальные напряжения на площадке контакта (-1, 1) определяются по формуле [c.294]

Заметим, что при отсутствии вязкоупругого слоя существуют только две зоны (сцепления и проскальзывания) на площадке контакта при качении упругого цилиндра по основанию из того же материала = 0) (см., например, [19, 20]). [c.295]

На рис. 90, а показан примерный график зависимости угла увода був от поперечной силы Ру, приложенной к колесу. При небольших значениях силы Ру угол увода приблизительно пропорционален ее величине, и участок АВ можно считать прямолинейным. Увеличение силы Ру вызывает проскальзывание в контакте, в результате чего линейная зависимость нарушается (участок В С). [c.208]

Предполагается, что силы трения на контактных поверхностях постоянные и отвечают закону сухого трения, а напряжения и деформации во всех элементах составного стержня связаны законом Гука. Схемы простейших составных балок, зависимости. между действующей нагрузкой и перемещением на различных этапах нагружения, а также петли конструкционного гистерезиса приведены в табл. 2. Схема 1 представляет собой простейшую модель рессоры, составленной из двух листов, которые заделаны в корневом сечении и имеют точечный контакт на другом конце [1, 10]. На первом этапе нагружения, когда еще нет проскальзывания по контакту, балка рассчитывается как П-образная статически неопределимая рама. На втором этапе нагружения, после того как произошло проскальзывание по контактной плоскости, монолитность системы нарушается и она будет деформироваться как две балки. При разгрузке наблюдаются два аналогичны.х этапа, только силы трения, изменяясь, перейдут через нуль и в конце третьего этапа достигнут предельной величины с обратным знаком. [c.475]

Коэффициент тангенциальной жесткости определяется тангенциальными перемещениями, вызванными действием силы трения на контакте. Наличие тангенциальных перемещений приводит к возникновению упругого проскальзывания валков относительно ленты, величина которого, в свою очередь, зависит от коэффициента тяги. Согласно уравнению (24) Х=уца (1 — [c.72]

Шины Р (рис. 92, б) имеют не перекрестное, а радиальное расположение нитей корда в каркасе (от борта к борту) и жесткий в окружном направлении брекер из вискозного или стального обрезиненного корда. У таких шин меньше теплообразование и сопротивление качению, они имеют меньшее проскальзывание в контакте с дорогой, поэтому срок их службы на дорогах с усовершенствованными покрытиями в 1,5—2 раза больше обычного. [c.183]

В ременной передаче (рис. 2, а) при вращении ведущего шкива 1 силы трения, возникающие на поверхности контакта шкива с ремнем, приводят в движение ремень, который заставляет вращаться ведомый шкив 2. Для надежной передачи энергии ремень должен быть предварительно натянут. Со временем ремень вытягивается, что приводит к его проскальзыванию на шкивах, снижению работоспособности и неравномерности передаточного числа. [c.11]

При фрезеровании торцовой твердосплавной фрезой за счет смещения фрезы относительно заготовки (рис. 139), при котором изменяются толщины срезов на входе и выходе, достигают значительного эффекта в повышении стойкости инструмента. Из рис. 140 видно, что наименьшая стойкость (7 = 19 мин) оказалась при смещении Со = 0, т. е. из-за проскальзывания на входе, так как толщина среза на входе была равна нулю. При увеличении Со до 26 мм влияние проскальзывания на износ снизилось и поэтому стойкость возросла (Г= = 119 мин). Дальнейшее увеличение Со привело к снижению стойкости (Со = =52 мм. Г = 64 мин), которое объясняют увеличением воздействия температурных и силовых импульсов на режущую кромку зуба фрезы в моменты его входа и выхода из контакта с заготовкой. [c.151]

Когда скорости обеих поверхностей в точке контакта равны и их векторы в этой точке имеют одинаковое направление (случай технически чистого качения, например, роликов по кольцам подшипников качения или зубьев шестерен в полюсе зацепления). В этом случае скольжение является следствием упругих деформаций поверхностей трения, которые приводят к замене теоретического линейного (или точечного) контакта контактом по площадке. В результате возникает проскальзывание на всех точках этой площадки, кроме тех, где существует равенство окружных скоростей контактирующих тел. [c.99]

Это подтверждает, что долговечность деталей в первую очередь зависит от величины напряжений на контакте и что условия проскальзывания и трения поверхностей в данном случае играют второстепенную роль. [c.106]

В соответствии с принятыми допущениями под влиянием нафузки /) микронеровность внедряется на величину в поверхность менее жесткого из контактирующих тел (рис. 4.5). Сдвигающая сила 7 вызывает изменение напряженно-деформированного состояния на контакте. В зоне контакта микронеровности с деформируемым материалом возникают связи, образующиеся в результате межатомных и межмолекулярных взаимодействий. По мере увеличения 7) возрастают касательные напряжения на фанице раздела в зоне контакта жесткого шарового индикатора и деформируемого материала. На участках зоны контакта, на котором касательные напряжения больше предельных значений, обусловленных прочностью на сдвиг связей, возникающих в результате межатомных и межмолекулярных взаимодействий, происходит проскальзывание деформируемого материала относительно поверхности микронеровности. [c.93]

Если два абсолютно твердых тела контактируют не в точке, а по линии, то при чистом качении эта линия не может быть криволинейной, так как в противном случае нарушалось бы равенство мгновенных скоростей на совмещенных точках обеих поверхностей. При не прямолинейной форме контактной линии во время качения обязательно должно происходить некоторое проскальзывание сопряженных участков поверхностей на контакте. Это условие, применимо ко всем формам поверхностей, ограничивающих обкатываемые тела, включая случай качения некоторого тела по неподвижной плоской поверхности. В этом случае мгновенная скорость на поверхностях в точках контакта равна нулю, а все остальные точки катящегося тела имеют конечные скорости соответственно его вращению вокруг точки контакта. Несовпадение этих точек свидетельствует о нарушении процесса чистого качения и появлении проскальзывания на линии контакта обкатываемых тел. [c.128]

Интенсивно развивается также теория трения качения. Первые фундаментальные исследования в этой области, как уже отмечалось, провел Ш. Кулон в 1785 г. В 1876 г. вышла классическая работа О. Рейнольдса о связи сопротивления качению с проскальзыванием на площадке контакта. [c.563]

Уравнения (5.10) и (5.11) определяют а и р на участках проскальзывания линии контакта как функции угла 0. [c.474]

Использованное выше при выводе скорости волн в трубе или скважине выражение (5.3) легко распространяется и на случай составной трубы, т. е. двух концентрических твердых цилиндрических оболочек с условием проскальзывания на их контакте. Если внутренний цилиндр представляет собой трубу с тонкими стенками а внешний —скважину в безграничной среде, выражение для радиального смещения в стенке будет иметь вид [c.160]

В предыдущем параграфе мы рассмотрели контактные напряжения, вызываемые постепенно увеличивающейся тангенциальной сдвигающей силой в телах, сжатых нормальной нагрузкой, которая поддерживалась постоянной. Было установлено, что тангенциальная сила, даже если она мала, вызывает проскальзывание на части области контакта. Необратимость , обусловленная проскальзыванием при трении, указывает на то, что окончательное распределение контактных напряжений будет зависеть не только от конечных значений нормальной и тангенциальной сил, но и от истории нагружения. Приведем два примера в подтверждение этой мысли. [c.253]

Размеры эллипса контакта а и Ь, максимум контактного давления ро определяются теорией Герца. Типичное распределение для полосы показано на рис. 8.15 в соответствии с теорией Картера. Участок сцепления расположен вблизи точки входа, его центр находится в точке х = —d, следовательно, участок проскальзывания находится сзади. Уравнение (8.24) для относительного проскальзывания на полоске теперь подставляется в уравнение (8.55), что дает [c.308]

Процессы холодной штамповки отличаются высокими контактными давлениями, большими деформациями (80—90 % за один переход) большим проскальзыванием по контакту, разогревом изделий до 250—300 °С за счет тепла деформации. Перед холодной штамповкой на заготовки наносят подсмазочные покрытия. При штамповке углеродистой стали используют в основном фосфа-тирование с последующим омыливанием легированные и высоколегированные стали, цветные металлы оксалатируют, анодируют или пассивируют и обрабатывают с применением мыльных и масляных эмульсий, графитовых и масляных смазок, животных жиров, смазок на основе дисульфида молибдена, а также лаков. В некоторых случаях наносят электролитические металлические покрытия, известково-солевые покрытия, заготовки для деталей неответственного назначения подвергают желтению. [c.212]

Функция проскальзывания при разных углах наклона 7 представлена на рис. 3.21. Величина проскальзывания на концах области контакта растёт с увеличением угла наклона инденто-ра. Размер зоны проскальзывания и величина проскальзывания больше в левой части области контакта, где давление меньше. [c.199]

Аналитические методы решения контактной задачи о качении упругого цилиндра по вязкоупругому слою, сцепленному с упругим основанием, развиты в [37]. Для описания механических свойств использована модель ]У[аксвелла. Задача рассмотрена в предположении частичного проскальзывания на площадке контакта, что позволило исследовать сопротивление перекатыванию как суммарный результат проявления несовершенной упругости поверхностных слоев взаимодействующих тел и трения скольжения на площадке контакта. В качестве частного случая получено решение задачи о полном скольжении цилиндра по упругому основанию, покрытому тонким вязкоупругим слоем. [c.465]

Из физических соображений пред-пололитм, что деформируемая поверхность шашки протектора гладкая, поверхность полотна дороги абсолютно жесткая и шероховатая, касательная сила на контакте невелика по сравнению с предельными значениями сил сцепления, при свободном качении колеса полностью отсутствует проскальзывание. [c.110]

На стойкость фрезы и производительность фрезерования можно повлиять изменением условий на входе и выходе зуба из контакта с заготовкой, под которым понимают толщину срезаемого слоя на входе (йвх) и выходе (йвых). Переход от встречного цилиндрического фрезерования, при котором авх = 0, к попутному, при котором ав1>0, приводит, как правило, к повыщению стойкости фрезы, так как при этом уменьшается влияние проскальзывания на износ зуба по сравнению с его врезанием с нулевой толщиной. [c.151]

Вопрос микроскольжения при контакте двух упругих роликов изучался в работе Холлинга [126]. Область контакта разделяется на зону проскальзывания и зону сцепления. К роликам приложены нормальная и тангенциальная нагрузки. Показано, что распределение этих зон зависит от угловых скоростей этих роликов, радиусов роликов и приложенных моментов. Дается решение для определения геометрии зон сцепления и проскальзывания на площадке контакта ролика, катящегося по рельсу с выпуклой и вогнутой формами образующих ролика и рельса. [c.323]

Движение крана при контакте рельса с ребордой ведущего колёса. Рассмотрим картину силового взаимодействия между колесами крана и подкранового пути. На ведущие колеса крана (рис. 6.1) действуют силы сцепления Т, равные разности сил сцепления ведущих колес с ре.тьсами Яф (Р — нагрузка на колесо ч]) — коэффициент сцепления) и сил статического сопротивления. Последние силы складываются из сил трения в подшипниках ведущих колес и сил трения качения колес по рельсу. Помимо сил Т при взаимодействии реборд колес крана с рельсом в зоне контакта возникает боковая сила Я и сопротивление от трения реборды о рельс Н (/ = 0,2 — коэффициент трения скольжения). Силы упругого проскальзывания на колесах крана, используя зависимость (6.5), могут быть записаны следующим образом [c.104]

Проскальзывание — не единственный характерный вид нарушения условий на контакте при нагружении. В тех областях границы контакта, где возникают растягивающие напряжения, могут происходить отрывные нарушения. Показательны в этом отношении контактные задачи для слоистых сред (см., например, [16]). Контактное взаимодействие нередко сопровождается возникновением трещин и трещиноподобных дефектов вблизи границы и во внутренних областях. Классический пример — образование конической трещины при вдавливании индентора (опыт Бенбоу и Рейслера). Образование трещин сильно осложняет задачу расчета параметров контактного взаимодействия. Такого рода комбинированные задачи о контакте и разрушении привлекают все большее внимание как в связи с созданием эффективных методов разрушения и дробления различных материалов, так н ввиду необходимости количественного исследования параметров износа контактирующих поверхностей и повышения их износостойкости. [c.6]

Проблема определения напряжений и микропроскальзывания на контакте качения двух тел, упругие постоянные которых различны, качественно рассматривалась Рейнольдсом [305] в 1875 г. и около 100 лет ожидала своего количественного решения. Проблема возникает из-з а разницы в тангенциальных деформациях на двух поверхностях, если упругие константы тел различны. Это приводит к появлению тангенциальных напряжений и, возможно, проскальзыванию в области контакта. Эта проблема контакта качения аналогична тем, которые возникают в статических контактных задачах с учетом трения для тел с различными упругими свойствами (см. 5.4). [c.283]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...