Образцы металлокерамические для

Рис. 3-12. Образцы металлокерамических спаев для исследования термостойкости.

На рис. 6.5 приведены экспериментальные данные для многослойных образцов. Они состоят из внешней и внутренней металлокерамических пористых стенок, между которыми расположен слой теплоизоляционного материала. Испарение охладителя в устойчивом режиме происходит в слое изоляции. Нужно отметить, что на рис. 6.5 метастабильным назван устойчивый режим истечения двухфазной смеси, в котором установка могла работать длительное время. Значительный перепад давлений на [c.132]

Для сплава ВМ1 при о >1000 МПа предельная пластичность изменяется очень мало, а для металлокерамического молибдена МС наблюдается слабое сния ние роста предельной пластичности и уменьшение dgp/do лишь при 1500 МПа. Так как молибден марки МС деформируется равномерно до более высоких деформаций г, чем сплав ВМ1, то можно считать, что давление насыщения Он зависит от склонности металла к локализации деформации в шейке образца чем меньше величина е равномерной деформации, тем меньше величина напряжения а . [c.445]

В зависимости от вида нагрузки, прикладываемой к исследуемому объекту, следует выделить три основных варианта стендов первый предназначен для исследования термической стойкости и термической усталости охлаждаемых и неохлаждаемых турбинных лопаток, а также различных образцов из металлокерамических, литых и деформируемых материалов при температурах потока, не превышающих 1700° С второй (система II) предназначен для исследования термической усталости рабочих лопаток и их моделей при переменных тепловых и механических статических нагружениях третий (система I) предназначен для исследования термической усталости рабочих лопаток и их моделей (или образцов) при переменных тепловом и механическом вибрационном нагружениях. [c.188]

Поперечные градиенты являются источниками ошибок при определении предела прочности., испытуемого материала, а продольные искажают характеристики пластичности и определяемые по обычной методике значения пределов упругости и текучести. В случае длительных статических испытаний пластичных материалов результаты нельзя считать достоверными вследствие изменения сечения образца на отдельных участках и возникающих локальных тепловых концентраций. Метод целесообразен при испытаниях металлокерамических материалов типа карбида кремния, а также хрупких жаропрочных, материалов с высоким электросопротивлением при условии соблюдения мер для выравнивания температуры по всему объему образца. [c.285]

Шлифы из массивных материалов. Такие образцы изготовляют из монолитных или спеченных металлокерамических материалов. Процесс изготовления шлифа для рентгеновского исследования состоит из нескольких этапов. После вырезки образца обычно необходимо удалить поверхностный слой, имеющий измененную структуру вследствие предшествующей обработки (окисление, обезуглероживание), либо вследствие изменений, внесенных при вырезке и подготовке поверхности образца (механическая деформация поверхностного слоя). [c.5]

Испытаниям на ползучесть при изгибе подвергают в основном материалы, изготовленные методами порошковой металлургии (например, металлокерамические композиции). В этом случае чаще всего применяют схему консольного нагружения образца. Схему приложения нагрузки посередине образца, расположенного на двух опорах, используют значительно реже в связи с ее большей конструктивной сложностью и трудностями в создании равномерного нагрева образца. Образцы для испытания на изгиб представляют собой бруски длиной от 100 до 250 мм обычно круглого или квадратного сечения с поперечными размерами от 3 до 10 мм. [c.131]

При испытании листового или металлокерамического материала применяют плоские образцы в головках образца просверливают по два отверстия диаметром 8—10 мм (рис. 33, е) для шпилек, удерживающих его в удлинительных штангах. При большой толщине листа можно применять плоские образцы с удлиненными головками (фиг. 33,ж). [c.46]

Интегральная излучательная способность молибдена была исследована на трех различных образцах. Образец № 1 был выточен из монокристалла молибдена. Для снятия поверхностного слоя металла, деформированного механической обработкой, перед опытом образец был подвергнут электрополировке. Образец № 2 был изготовлен из поликристаллического слитка молибдена, полученного вакуумной плавкой с последующей очисткой методом зонного проплавления в вакууме. Образец № 3 представляет собой металлокерамический молибден чистотой 99,9% (основные примеси — 0,08% 2т и 0,02% С). Таким образом, все исследованные образцы молибдена были достаточно высокой чистоты (не хуже, чем 99,9%). Средняя глубина микронеровностей поверхности образцов измерялась на микроинтерферометре МИИ-4. Для исследованных образцов молибдена она составляет соответственно 0,35, 0,21 и 0,18 мк. [c.144]

Экспериментальные данные по влиянию ширины зоны спая на термостойкость металлокерамических спаев диаметром 25 мм приведены на рис. 5-27. Пайку узлов производили медным припоем, толщина манжет 0,5 мм. Образцы, по результатам испытания которых построены кри вые 2 и 3, были выполнены в виде керамических цилиндров, к которым с одной сторо-ны припаивали манжеты из ковара (кривая 3), а с другой стороны — из сплава Н-46 (кривая 2). Каждая точка на кривой соответствует средней термостойкости 40 спаев. Кривая 1 построена для образцов, в которых использованы керамические цилиндры другой партии металлизации, манжеты из сплава Н-46. [c.121]

Методы ИПД использовали также для формирования УМЗ структур в монолитных образцах металлокерамических компози- [c.30]

Определение механических свойств металлокерамических материалов связано со следующими особенностями. Пористость металлокерамических изделий затрудняет определение и оценку механических свойств. Небольшой размер и неоднородная плотность затрудняют вырезку из них образцов для испытаний. Кроме того, при вырезке обычно ослабляется прочность пористого металла. Измерения твёрдости можно производить непосредственно на изделиях без обработки резанием. Испытания на разрыв можно осуществлять непосредственно на изделиях и даже обломках изделий методом давления клиньев (по Люд-вику) [5]. Методику испытания см. т. 3. Испытания на разрыв и сжатие обычно производятся на образцах, отпрессованных из тех же порошков в специальных прессформах и спечённых в тех же условиях, что и исследуемая партия изделий. Испытания на ударную вязкость производятся на образцах без надрезов. [c.548]

При экспериментальной проверке метода Про были получены хорошие согласования для образцов, выполненных из сплава на основе алюминия и из нескольких сортов стали, при симметричном круговом изгибе. Испытания проводились для ферритных сталей [17, 20] при комнатной температуре, для сталей марки Ст. 3, ЭИ612 при 20°С, для металлокерамических материалов на основе Fe и СгзСг при 630°С. [c.28]

Жаропрочные металлокерамические материалы, а также различные огнеупорные материалы, предназначенные для работы в качестве элементов современных машин, как известно, изготавливаются часто сразу в виде готовых деталей, требующих небольшой последуюш ей механической обработки. Такие материалы обладают большой неоднородностью физических свойств как по объему, так и в различных образцах одной партии и тем более в разных партиях. Свойства материалов вследствие особенностей их изготовления могут изменяться в зависимости от их геометрии и размеров. При поисковых исследованиях по созданию материалов принципиально новых классов, предназначенных для работы в условиях высоких скоростей газового потока и температур, часто необходимо дать оценку теплофизических характеристик конкретной детали или упрощенных образцов с подобной технологией изготовления. Иногда необходи.мо дать эту оценку при испытаниях деталей непосредственно на испытательных стендах, где изучаются одновременно такие свойства, как эрозия, окисляемость, устойчивость к термическим напряжениям и т. д. [c.70]

Для определения коэффициента температуропроводности металлокерамических материалов использовались кольцевые образцы 0 50/25, толщиной 12,5 мм, которые набирались в виде пакета из 6—7 шт. на специальный полый болт с головкой и гайкой обтекаемой формы. Пакет продувался на газодинамическом стенде потоком газов — продуктов сгорания керосина в воздухе при дозвуковых скоростях потока и температурах до 1000° С. Температура колец контролировалась платиноро-дий-платиновыми термопарами, заделанными на наружном и внутреннем радиусах кольца в специальных аксиальных сверлениях 0 3 мм. Горячие спаи термопар расчеканивались с помощью специальных металлических чопиков. Изоляция электродов термопар выполнялась обмоткой их нитью из кремнийорганического волокна. Электроды термопар укладывались вдоль изотерм в специальных пазах. После выдержки при заданной температуре в течение 10—15 мин для обеспечения равномерного прогрева резко выключается с помощью магнитного клапана подача топлива. Кольца по периферии обдуваются холодным воздухом. Благодаря тому что стенки камеры сгорания и жаровой трубы, выравнивающей температуру и скорости газового потока, тонкие и нагреваются при работе до температуры примерно вдвое ниже температуры нагретых колец, воздушный поток после отсечки топлива, обладая сравнительно большой весовой скоростью, мало изменяет свою температуру в течение времени охлаждения образцов. [c.71]

Длн выяснения влияния масштабного фактора на скорость установившейся ползучести бьши испытаны при температуре 600 °С образцы из стали 08Х16Н9М2 (плавка Б) различных диаметров с покрытием 1М + 0,ЗС толщиной 100 мкм и без него. Результаты испытаний приведены на рис. 4.14. При расчетах скорости ползучести по формуле (4.6) толщина / принята равной 900 мкм для образцов с металлокерамическим покрытием, а для образцов без покрытия величина / взята такой же, как для Ст. 3, т.е. 250 мкм, так как склонность к окислению Ст. 3 при 450 С и стали 0ВХ16Н9М2 при 600 С приблизительно одинакова, поэтому должны быть близки по толщине и их окисные пленки. Сравнение расчетных зависимостей скорости ползучести (при /по 7,2 и 5,9 10 %/ч и /77 = 1,3 10 %/ч) от отношения ЯЛ с экспериментальными данными для напряжений 137 и 118 МПа представлено на рис.4.14. [c.74]

Аналогичное сопоставление было сделано для выяснения влияния масштабного фактора на сопротивление ползучести образцов из перлитной стали 15Х1М1Ф (плавка В), испытанных п( 1 температуре 570 С и напряжении 78,5 МПа на воздухе, в теплоизоляции и с металлокерамическим покрытием 1М + 0,ЗС толщиной 100 мкм. Результать сравнения расчетных (для 1/ 0 1.92 10" % м и л = 4,6 10 %/ч) и экспериментальных данных приведены на рис.4.15. При расчете зависимости = f %) по формуле (4.6) толщины с1еЬг18-слоя принимались для образцов с металлокерамическим покрытием (как и для стали Х16Н9М2) — 900 мкм, для образцов, испытанных в теплоизоляции, — 250 мкм и для образцов, испытанных на воздухе 400 мкм. [c.74]

Результаты испытаний на ползучесть образцов из аустенитной и перлитной сталей с металлокерамическим покрытием и без него показали возможность повышения сопротивления ползучести в области малых отношений Я/1 = 2-5. Поэтому при использовании металлокерамичёского покрытия для труб с толщиной стенки 5 мм, что при наличии на внутренней поверхности трубы окисной пленки создает с1еЬг 5-слой толщиной 400 мкм и соответствует I = 4,45 (например, для труб экранов ф 32 к 5 мм в зоне [c.76]

Зависимость долговечности под нагрузкой от приложенного напряжения для металлокерамических образцов железа в альфа- и гамма-фазах. ДАН СССР, 1959, т. СХХ1Х, № 2, с. 310-313. [c.212]

Особенности оборудования для испытания на ползучесть при сжатии и методики этих испытаний заключаются в следующем. Приложение нагрузки к образцу с помощью рычажной системы нагружения осуществляется через пуансоны, расположенные вне нагревательной печи, и нагружающие штоки с плоскими торцами, входящие в печь. Применение щтоков вместо захватов сложной формы позволяет изготавливать их из высокопрочных керамических или металлокерамических материалов (например, из окиси алюминия или карбида кремния). Деформацию образца можно измерять по перемещению опорных поверхностей штоков с помощью экстензометров, аналогичных применяемым при испытании на растяжение. [c.131]

Исследования [125] показали, что для фосфатирования спеченного (металлокерамического) железа и стали пригодны растворы на основе фосфатов марганца или цинка. Предварительное обезжиривание должно быть произведено только органическими растворителями, так как щелочные растворы даже при тщательной промывке не удаляются из пор изделия. Для предварительного травления применим только раствор фосфорной кислоты концентрации не более 10% нри 45 °С. Перед травлением детали тщательно промывают в проточной воде. После фосфатирования детали промываются в холодной и горячей воде. В промывную горячую воду следует добавлять небольшое количество хромата калия для повышения коррозионной стойкости фосфатной пленки. Увеличение продолжительности фосфатирования способствует образованию более толстой пленки за 2 ч толщина фосфатной пленкл достигает 75 мкм. Добавление легирующих элементов (в %) — Сг — 2 и 5, Си — 2 и N1 — 5, Мп — 2,5 и С — 0,8, Р — 0,8 — не влияет на образование фосфатной пленки. С возрастанием пористости материала / пл увеличивается. При коррозионных испытаниях появление ржавчины на образцах отмечалось в атмосфере, насыщенной водяным паром (при 60 °С), через 10 суток, а в 3% растворе Na l через 72 ч. Путем пропитки фосфатных пленок соответствующими материалами защитные свойства их могут быть повышены в 10 раз. Положительные результаты показала комбинированная обработка металлокерамических изделий, заключающаяся в оксидировании в паровой фазе и фосфатировании. [c.95]

Установка для определения температурной зависимости удельного сопротивления цилиндрических токопроводящих металлокерамических образцов диаметром 6—10 и высотой 15—30 мм в интервале температур 300—2500° С показана на рис. 41 [115]. Для поме- V щения исследуемого образца внутри нагревателя (с защитными экранами) служит опорная стойка. Ее основание представляет собой площадку, имеющую втулку с алундовой трубкой. На ее верхнем конце находится другая площадка, в которую ввинчен молибденовый стержень. Через этот стержень ток подводится к образцу. Верхний конец стержня заканчивается вольфрамовой насадкой. Образец устанавливают торцом [c.91]

Г. Н. Третьяченко и Л. В. Кравчук (1964) для создания термического удара использовали газодинамический стенд, где кольцевые образцы или детали различной формы подвергались нагреву в продуктах сгорания и охлаждению воздушным потоком. В результате были найдены величины разрушаюш ей разности температур (температура газа — начальная температура образца) для ряда высокотемпературных металлокерамических материалов. [c.421]

Результаты таких испытаний (число циклов до разрушения), помимо качества самого металла, зависят от максимальной температуры нагрева (точнее от интервала температур, в котором производится испытание), от скорости охлаждения и от размеров (толщины) образца. Чем выше температура, от которой производится охлаждение, тем меньшее количество тенлосмеп требуется для того, чтобы вызвать разрушение (фиг. 238, см. также табл. 70). Аналогичное действие оказывает скорость охлаждения. По данным американских исследований [90], весьма хрупкий по своей природе металлокерамический сплав (кермет) К162В [62% Т1С -р -Г 8% (Та, КЬ, Т1) -Ь 25% Ni -)- 5% Мо] и литой кобальтовый [c.317]

Однако значительный объем наплавочных работ при использовании проволочных электродов УОНИ 13/Н1-БК для наплавки, особенно при изготовлении крупногабаритных втулок червячных машин, является недостатком этого способа. Замена проволочных электродов ленточными шириной до 100 мм позволяет увеличить производительность труда в 10—15 раз, повысить качество наплавленного металла. Произь одительность при наплавке металлокерамической ленты примерно на 25—30% выше, чем при наплавке холоднокатаной ленты того же состава. В табл. 45 приведен химический состав наплавленного металла электрода, метал шкерамической сварочной ленты, освоенной промышленностью (ТУ ОГС 2-58—72), и стеллита ВЗК, принятых для изготовления опытных образцов. [c.168]

Для нужд газотурбостроения, когда детали работают при температурах выше 1 100° К, были поставлены опыты Л. 23—25] по определению термического сопротивления контакта стали с металлокерамическими сплавами в зависимости от нагрузки при различной чистоте обработки поверХ)Ностей (рис. 1-9). Примененные в опытах образцы из металлокерамики имели два вида контактных поверхностей. Контактные поверхности одной части образцов были обработаны анодно-механическим способом по 4—5-му классу чистоты, а контактные поверхности другой части образцов не лод-вергались специальиой обработке и имели 2-й класс чистоты. Сила сжатия изменялась в диапазоне (5-Т-392) 10 /л тепловые потоки достигали величины (25,6- -29,1) -10 при средней температуре [c.19]

По данным Робинзона и Шерби [223], /п = 5 для литого и т = 7 для металлокерамического образцов вольфрама. [c.88]

Обсуждается соотношение между параметрами, характеризующими масштабный эффект, и изменчивостью хрупкой прочности, установленное впервые в работе [3]. В дополнение к экспериментальным результатам, использованным в работе [3], привлекаются опытные данные, полученные Г. С. Писаренко [4] для одного из металлокерамических материалов. Показывается, что, зная параметры масштабного эффекта, можно достаточно достоверно предсказать разброс пределов прочности. Результаты распространяются на случай неоднородного напряженного состояния, вызван -ного внезапным изменением температурных условий (тепловой удар). Показывается, что при некоторых условиях коэффициент изменчивости для предельных температур, характеризующих термостойкость детали, совпадает с коэффициентом изменчивости для пределов прочности образцов при стандартных статических испытаниях. [c.38]

В настоящей работе впервые проведено рентгеноструктурное исследование и измерение теплопроводности при комнатной температуре для тройной системы РЬТе — ЗпТе — РЬЗ и установлена корреляция теплопроводности решетки с относительным изменением периода решетки. Образцы, полученные обычным металлокерамическим способом, подвергнуты выравнивающему отжигу при 600° С в течение 150 час. Период кристаллической решетки определен дифракционным методом на установке УРС-50И с гониометром ГУР-3 с записью линии [4201 медного излучения. [c.33]

Определение температурной зависимости теплоемкости металлокерамических композиций проводилось на установке, реализующей метод непрерывного нагрева образца в квазиадиабатных условиях. Отличительной особенностью установки являлась система регулирования температур тепловых оболочек с использованием тиристоров в цепях управления током нагревательных обмоток основной и вспомогательной печей. Калибровка установки производилась на образцах из нержавеющей стали 1Х18Н9Т, меди и никеля чистотой 99,99%, теплоемкость которых известна во всем исследуемом интервале температур с допустимой погрешностью не более 1% [18—20]. Стабильность работы регуляторов явилась основой для хорошей повторимости получаемых опытных данных. [c.81]

Результаты измерений теплопроводности, электросопротивления и соотношения Видемана — Франца — Лоренца металлокерамических материалов на основе железа приведены на рис. 2 и 3. Кривые температурной зависимости удельного электросопротивления р исследованных композиций, приведенные на рис. 2 а (кривые 3—8), во всем исследованном диапазоне температур имеют свойственный для металлов монотонно возрастающий характер. На том же рисунке (кривая 1) для сравнения приведены значения р = / (Г) компактного железа (чистота 99,95%), взятые из [7 , и литого армко-железа, полученные экспериментально. График ноказЕ) -вает, что количественно электросопротивление рассматриваемых композиционных материалов значительно превышает значения электросопротивления компактного железа. Высокое удельное электросопротивление композиций объясняется не только наличием пористости, уменьшающей ек тивное поперечное сечение образцов, хотя ее влияние и является доминирующим, но и характером структуры и значительными контактными сопротивлениями на границах раздела фаз, что подтверждается повышенными значениями сопротивления исследованных пористых образцов, пересчитанными по [8] на беспористое состояние (кривые 9, 10). Кривая 10, в частности, превышает кривую 2 на 9—11%, что, очевидно, вызвано наличием переходных контактных сопротивлений на границе зерен. Немаловажную роль играет также состав композиций. Так, введение в состав порошка железа 3% графита при одинаковой пористости композиций приводит к повышению р материала на 7—8% (кривые 9—10), Это вызвано уменьшением площади металлического контакта на единицу площади поперечного сечения образца и повышением сопротивления самой металлической матрицы [9] вследствие взаимодействия железа с графитом и образования перлитной структуры. Легирование железографита 4% сернистого цинка несколько снижает сопротивление композиции, хотя сам сульфид цинка имеет сравнительно высокое значение р [10]. Кажущееся противоречие, по-видимому, объясняется повышением количества и качества металлических контактов в композиции под влиянием образующейся при спекании жидкой фазы сульфидной эвтектики, активизирующей процесс спекания железного порошка. [c.112]

Влияние технологических режимов пайки на термостойкость торцевых компенсированных металлокерамических спаев керамики 22ХС с медной манжетой толщиной 6 = 3 мм для серебряных припоев приведено в табл. 3-8. Испытание проводилось на образце (рис. 3-12), наружный диаметр 0 = 52 мм, ширина зоны спая В = 6,2 мм, режим термоциклиро-вания 20—600—20° С. [c.70]

Экспериментальные данные по механической прочности при статическом изгибе в зависимости от толщины прокладки в зоне опая представлены на рис. 5-19. Из рисунка следует, что прочность спая при суммарной толщине металла до 4 мм для образцов с прокладкой типа слойка в среднем на 20—25% выше. Кроме того, была определена осевая деформация и механическая прочность при растяжении непосредственно на узлах с медными манжетами и манжетами типа слойка (рис. 5-23). Толщина медной манжеты равнялась 0,6 и 1,2 мм толщина манжеты слойка 2,3 мм (l-t-0,3-M мм). Узлы с толщиной медной манжеты 1,2 мм по термостойкости равны металлокерамическим узлам с манжетами слойка толщиной 2,3 мм. Пайку ковара с медью в манжете слойка и керамики с манжетой производили одновременно. Результаты определения деформации узлов с манжетами слойка , в сравнении с узлами обычной конструкции представлены на рис. 5-24. Деформация 118 [c.118]

Подготовка поверхностей склеиваемых металлов имеет очень большое значение. Для обеспечения высоких показателей прочности склеивания поверхность необходимо очищать от различных за-гряз- нений, обрабатывать наждачной бумагой и обезжиривать ацетоном. Однако замечен О, что при обезжирива1Нии металлокерамических деталей бензином прочность клеевых соединений получалась выше, чем при обезжиривании их ацето1вом. Для иопытаний на сдвиг применяли образцы из стали Ст. 3 в виде пластин размером 70Х20Х Х2 мм с величиной нахлестки 15 мм, а на равномерный отрыв — в виде цилиндра диаметром 20 мм с закладной головкой ( грибок ). Испытания проводили па разрывной машине марки УММ-5. [c.12]

Методы эталонной порометрии имеют значительные преимущества перед многими другими методами, так как, меняя эталоны на различных этапах сушки исследуемых образцов, можно определить функцию распределения пор по размерам в диапазоне от 10 до 10 см. Это объясняется тем, что на разных этапах сушки комплекса образцов осуществляются различные механизмы их дренирования от простого перераспределения насыщенностей благодаря капиллярной пропитке (диапазон крупных пор) до механизма капиллярной конденсации,связанного с изменением давления паров жидкости над ее мениском в зависимости от его кривизны, т. е. от радиуса капилляра (10 —5-10 см). (Именно такими размерами пор характеризуются катализаторы, пористые электроды и всякого рода химические адсорбенты, что и обусловливает широкое применение метода капиллярной конденсации в физико-химических исследованиях [36]). Авторы метода эталонной порометрии приводят, например, дифференциальную кривую распределения пор по радиусам для электрода-катализатора из активированного угля АГ-3 (рис. 2.3). Этот материал обладает очень широким диапазоном размеров пор от 1 до 10 нм. Поэтому для получения его порометрической характеристики были использованы три эталона на разные диапазоны радиусов силикагель КСК (г=1- -10 им) и два металлокерамических эталона — один [c.61]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...