Испытания металлокерамические

Поперечные градиенты являются источниками ошибок при определении предела прочности., испытуемого материала, а продольные искажают характеристики пластичности и определяемые по обычной методике значения пределов упругости и текучести. В случае длительных статических испытаний пластичных материалов результаты нельзя считать достоверными вследствие изменения сечения образца на отдельных участках и возникающих локальных тепловых концентраций. Метод целесообразен при испытаниях металлокерамических материалов типа карбида кремния, а также хрупких жаропрочных, материалов с высоким электросопротивлением при условии соблюдения мер для выравнивания температуры по всему объему образца. [c.285]

При испытании металлокерамических фильтрующих элементов (ГОСТ 12455—72) в качестве загрязнителя рекомендуется применять гидрат окиси железа или лессовую пыль в количестве 1, 3 г на 10 л рабочей жидкости. [c.70]

ТОРМОЗНОЙ СТЕНД ДЛЯ ИСПЫТАНИЯ МЕТАЛЛОКЕРАМИЧЕСКИХ ФРИКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ [c.114]

В качестве примера на рис. 3 показаны результаты опытов, полученных с помощью тормозного стенда. На этой фигуре показаны величина и характер изменения коэффициента трения (при трении без смазки, давление 7 кг/см ) в зависимости от скорости, а так же средний износ как при испытании металлокерамических, так и применяемых в настоя- [c.117]

Ниже в табл. 5.9 приведены результаты испытаний металлокерамических фильтров с диаметром гранул (шариков) исходного порошка 0,06 и 0,2 мм (толщина фильтрующего элемента 1 мм). [c.605]

Таблица 62 Результаты испытаний металлокерамических фильтров

Весьма показательны в отношении влияния температуры результаты испытаний металлокерамической композиции на основе карбида кремния, прочность которой с повышением температуры до 1100 ч- 1200° С возрастает, что объясняется размягчением некоторых компонентов структуры и уменьшением локальных возмущений поля напряжений. Так, повышение температуры до 1000° С приводит к увеличению прочности при сжатии на 15— [c.371]

Таблица, 12. Результаты испытаний металлокерамических материалов на трение в едком натре

В табл. 34 приведены результаты механических испытаний металлокерамических поршневых колец. [c.454]

Металлокерамические вкладыши, шатунные и коренные при стендовых испытаниях в течение 1300 час. на двигателях ЯАЗ-204, Д-54, Д-35 дали весьма положительные результаты. Так же хорошо они показали себя на двигателях МЗМА-400, проработав 23 000 час. в условиях рядовой эксплуатации на машине Москвич . С целью применения тонкостенных вкладышей шатуны двигателя были модернизированы. Вкладыши, изготовленные таким же образом для двигателя М-20, проработали на машине Победа 30 000 час. На машине МАЗ-205 пробег вкладышей исчисляется в 26 ООО час. [c.638]

Опыт показывает, что в большинстве случаев течи появляются в разборных и неразборных соединениях и носят дискретный характер. Следовательно, требования к чувствительности испытаний, определяемые исходя из зависимостей (3), скорее всего существенно завышаются. Обоснованно снизить их можно исходя из вероятностного распределения течей по величинам. Это распределение безусловно зависит от конструкции и технологии изготовления герметизируемого изделия и должно быть установлено в процессе подготовки изделия к передаче в серийное производство. В качестве примера на рис. 1 представлено полученное экспериментально вероятностное распределение по величинам течей В в тонкостенных металлокерамических оболочках, содержащих сварные и паяные соединения. [c.186]

Испытания на механическую прочность изготовленных таким образом металлокерамических фильтров производят под давлением рабочей жидкости при изоляции фильтрующих поверхностей хлорвиниловой пленкой, имитирующей полное засорение. Фильтры с толщиной стенки 2 мм разрушаются при таком испытании при давлении 3,3—3,5 кгс/см . [c.282]

Как показали результаты испытаний, карбонитриды титана исследованных сплавов могут быть использованы в качестве твердой составляющей металлокерамических твердых сплавов. Использование карбида титана в качестве твердой составляющей с никелево-молибденовой связкой дает возможность повысить стойкость твердых сплавов при чистовом и получистовом точении углеродистых сталей в 2—4 раза. [c.64]

На стенде перед этими испытаниями проводились испытания фильтрующих элементов. Для ускорения испытаний и отработки методов регенерации металлокерамических фильтров в контур специально вводились продукты коррозии, которые могли отложиться в застойных зонах. При переводе стенда на односменную работу проведенный дисперсный анализ показал увеличение на порядок количества механических примесей в пробах те- [c.58]

Исследование свойств дисков и опытно-промышленные испытания на вычислительных машинах показали, что металлокерамические фрикционные диски, изготовленные по предложенной технологии, полностью удовлетворяют предъявляемым к ним требованиям и выдерживают длительную эксплуатацию в тяжелых условиях. [c.396]

Железо-графит пористый — Испытания на износ 4 — 260 Железо-карбид железа, система — Диаграмма состояния 3 — 321 Железо-легирующий элемент. система — Диаграмма состояния 3 — 328 Железо-кремний, система — Диаграмма состояния 3 — 330 Железо-легирующие элементы, система — Диаграмма состояния 3 — 328 Железо-марганец, система — Диаграмма состояния 3 — 338 Железомедные сплавы металлокерамические — Физико-механические свойства 4 — 257 [c.76]

Испытания на трение 3 — 204 - металлокерамические 4 — 265 [c.326]

В металлокерамическом производстве порошки исследуются для определения содержания примесей, величины и структуры частиц и установления объёмной характеристики. Иногда производят также испытания текучести порошков. [c.532]

Стенд используется для испытания на трение и износ металлокерамических фрикционных материалов, предназначенных для тормозов к железнодорожным вагонам. [c.117]

Метод теплового удара применим для испытаний как теплопроводных материалов (металлических, металлокерамических), так и нетеплопроводных (неметаллических, пластмассовых, керамических). [c.139]

Образцы металлокерамические д.тл испытания на растяжение 267 Обрезка 140 [c.777]

Нами были проведены по предложенной методике эксперименты по определению зависимости коэффициента а от температуры для нескольких металлокерамических композиций, а также проведены контрольные испытания на специальном сплаве. При этом наблюдалось удовлетворительное совпадение с табличными данными. [c.75]

Результаты испытаний одного из таких металлокерамических покрытий, разработанного Институтом неорганической химии АН СССР, приведены на рис. 7-11,(3 в сопоставлении с результатами испытаний лопатки из того же основного материала без покрытий. [c.153]

Институтом металлокерамики и специальных сплавов АН УССР спроектирован, изготовлен и освоен в работе универсальный стенд для испытания металлокерамических фрикционных материалов. Универсальность стенда состоит в том, что его можно использовать как обычную [c.114]

Поскольку особенностью хрупких материалов является разрушение их без предварительных пластических деформаций, можно считать, что разрушения вызывают максимальные напряжения термоупругости. Следует оговориться сразу, что существует статистическая теория Мэйсона и Смита [2], которая на основе теорий статистической прочности Вейбелля [3] предполагает, что разрушение хрупких материалов наступает не в момент максимальных напряжений, а в момент так называемой максимальной опасности разрушения, обусловливаемой как величиной напряжения, так и величиной объема, находящегося в напряженном состоянии. При этом находится напряженное состояние образца, соответствующее максимальной вероятности разрушения. Наши эксперименты по испытаниям металлокерамических материалов, а также работы Мэнсона и Смита [2] показывают, что заметные расхождения между теорией максимальных напряжений и теорией максимальной опасности разрушения имеют место при значениях критерия Био В1 > 1 -У 2. [c.350]

Испытания металлокерамических железографитового и железо-медьграфитового материалов с добавками стеарата цинка и серы, изготовленных Московским заводом порошковой металлургии, при смазке веретенным маслом показали износостойкость на два порядка выше, чем в парах с оловянными бронзами (табл. 58). Это объясняется наличием в этих материалах пористости до 20% и влиянием антифрикционных добавок. Коэффициент трения возрастает с нагрузкой, что указывает на уменьшение эффективности смазки с ростом нагрузки. Однако его значение в несколько раз ниже, чем при трении оксидированного титана в паре с оловянными бронзами. Характерным при трении металлокерамических материалов на основе железа по оксидированному титану является отсутствие переноса частиц этих материалов на окси-дированную поверхность. [c.217]

Тем не менее, автором были проведены испытания металлокерамических твердых сплавов на сопротивляемость разрушению иод действием горячих газовых струй. В результате было установлено, что некоторые образцы сплавов, например ВКЗ, Т15К6, ВК6, оказались в 2—5 раз более эрозионностойкпми, чем углеродистая сталь. [c.136]

Подробно исследовалась совместимость UOj с вольфрамовым покрытием в диапазоне температур 1600—2200° С при выдержках 500—1000 ч в вакууме [237]. Испытан металлокерамический кованый вольфрам и вольфрам элек-тродугового вакуумного переплава. Высокоплотные таблетки двуокиси урана (О/и = 2,0042) были изготовлены без применения органической связки (содержание углерода 5-10 вес.%). Взаимодействие не было обнаружено. [c.66]

Вместо этой конструкции мундштуков была разработана новая, с металлокерамической пористой футеровкой. Новая футеровка изготовляется из железного порошка крупностью от 60 до 90 меш, из которого прессуются пластины пористостью 50%. Спрессованные пластины подвергаются термической обработке при 1200 С, объединяющей спекание и диффузионное хромирование. Концентрация хрома на поверхности пластин около 30%, внутри около 22%. Мундштуки с металлической пористой футеровкой в течение 2 мес. испытывались на ленточном прессе ДОРСТ промышленного типа. Испытания показали, что замена чешуи металлокерамической пористой футеровкой позволила значительно улучшить условия труда рабочих, повысить качество поверхности кирпича, увеличить в несколько. раз срок службы мундштука без смены водопроницаемой рубашки, исключить переувлажнение бруса и, следовательно, значительно сократить длительность сушки кирпича и связанные с этим затраты. [c.595]

После кратковременных испытаний структура покрытий не меняет своего характера. В связи с деформацией образца на металлокерамическом покрытии возникают поперечные трещины в момент разрушения образца. У стеклометаллического покрытия наблюдаются мелкие сколы. Никельфосфорное покрытие, как наиболее пластичное, деформируется совместно с образцом. Сталь ЭИ415Л не испытывалась без покрытий, так как при данных температурах, происходит интенсивный процесс окалино-образования на поверхности образцов. [c.265]

Испытания на циклическую прочность при температуре 650° С показали, что покрытие увеличивает способность стали сопротивляться знакопеременным нагрузкам. Предел усталости стали ЭИ572Л без покрытия при температуре 600° С составляет 16— 17 кгс/мм на базе 10 циклов. Предел циклической прочности этой же стали с металлокерамическим покрытием при температуре 650° С и той ке базе испытания составляет 17—18 кгс/мм . Образцы со стеклометаллическим покрытием имели довольно значительный разброс при испытаниях. [c.267]

Для изготовления металлостеклянных и металлокерамических уплотнений (переходов) обычно применяются аустенитные тройные сплавы Ре—N1— Со, имеющие коэффициенты термического расширения, близкие к соответствующим параметрам стекла или керамики. В работе [117] было исследовано поведение в условиях на-водороживания и высокого давления водорода (69 МПа) двух таких сплавов Ре—29 N1—17 Со (ковар) и Ре— 27 N1—25 Со (керамвар), пределы текучести которых после отжига составили 320 МПа. Данные для второго сплава представлены на рис. 20. Оба сплава полностью сохраняли пластичность при испытаниях в водороде [117]. Их структура представлена довольно стабильным аустенитом и не должна проявлять склонность к непланарному скольжению. Этот вопрос следует исследовать в рамках общей проблемы корреляции между типом скольжения и стойкостью к индуцированному водородом охрупчиванию. [c.78]

В нагартованном состоянии были испытаны листы молибдена марки ЦМ-2А со степенью холодной деформации 50, 70, 80% холоднокатаные листы металлокерамического молибдена толщиной 0,2 и 0,4 мм, а также листы толщиной 1,0 мм, полученные полугорячим деформированием. Значения предела прочности и предела текучести нагартованных листов уменьшаются с ростом температуры испытания, относительное удлинение изменяется незначительно (рис. 3, а). [c.142]

Был проведен анализ возможных способов очистки теплоносителя от механических примесей в теплоносителе. В результате этих испытаний на стендах были введены байпасная очистка (3—10%) в нитрине на ректификационной колонке от НКОз и механических примесей, а также полнопоточная фильтрация теплоносителя в жидкой и газовой фазах на металлокерамических или углеводных фильтрах. [c.59]

Определение механических свойств металлокерамических материалов связано со следующими особенностями. Пористость металлокерамических изделий затрудняет определение и оценку механических свойств. Небольшой размер и неоднородная плотность затрудняют вырезку из них образцов для испытаний. Кроме того, при вырезке обычно ослабляется прочность пористого металла. Измерения твёрдости можно производить непосредственно на изделиях без обработки резанием. Испытания на разрыв можно осуществлять непосредственно на изделиях и даже обломках изделий методом давления клиньев (по Люд-вику) [5]. Методику испытания см. т. 3. Испытания на разрыв и сжатие обычно производятся на образцах, отпрессованных из тех же порошков в специальных прессформах и спечённых в тех же условиях, что и исследуемая партия изделий. Испытания на ударную вязкость производятся на образцах без надрезов. [c.548]

Реакции металлические сталеварения 52 Ребра — Конструирова ние 85 Реверсоры для испытания на растяжение металлокерамических втулок и колец 267 Регенерация формовочных материалов 18 [c.783]

При экспериментальной проверке метода Про были получены хорошие согласования для образцов, выполненных из сплава на основе алюминия и из нескольких сортов стали, при симметричном круговом изгибе. Испытания проводились для ферритных сталей [17, 20] при комнатной температуре, для сталей марки Ст. 3, ЭИ612 при 20°С, для металлокерамических материалов на основе Fe и СгзСг при 630°С. [c.28]

Освещены результаты исследования фрикционных и механических свойств пористых металлокерамических нержавеющих сталей, в процессе спекания подвергавшихся сульфидированию, сульфоборированию и борированию. Отмечена важная роль правильного выбора материала контртела. Работоспособность исследованных материалов при температурах 450—600° С в продуктах сгорания дизельного топлива и других газовых средах подтверждена эксплуатационными испытаниями. [c.154]

Эта же проблема возникает, хотя и в меньшей степени, при использовании фильтрующих элементов, выполненных из металлокерамического порошка, поскольку до настоящего времени не существует метода отбраковочных их испытаний, который исключал бы попадание в эксплуатацию этих элементов с недостаточно надежной цементацией (связью) гранул. [c.614]

Жаропрочные металлокерамические материалы, а также различные огнеупорные материалы, предназначенные для работы в качестве элементов современных машин, как известно, изготавливаются часто сразу в виде готовых деталей, требующих небольшой последуюш ей механической обработки. Такие материалы обладают большой неоднородностью физических свойств как по объему, так и в различных образцах одной партии и тем более в разных партиях. Свойства материалов вследствие особенностей их изготовления могут изменяться в зависимости от их геометрии и размеров. При поисковых исследованиях по созданию материалов принципиально новых классов, предназначенных для работы в условиях высоких скоростей газового потока и температур, часто необходимо дать оценку теплофизических характеристик конкретной детали или упрощенных образцов с подобной технологией изготовления. Иногда необходи.мо дать эту оценку при испытаниях деталей непосредственно на испытательных стендах, где изучаются одновременно такие свойства, как эрозия, окисляемость, устойчивость к термическим напряжениям и т. д. [c.70]

Желательна такая организация процесса испытания, которая делала бы невозможным перемешивания воды с маслом. К стендовым плитам подводится энергопитание, очищенный и осушанный сжатый воздух, вода, чистое масло. Стендовый зал обслуживает кран-балка грузоподъемностью не менее 1 т. Верстаки, шкафы и подставки в стендовом зале применяют те же, что на участке сборки. Повышенные требования предъявляют к промывке внутренних полостей и трубопроводов централизованной системы подачи рабочей жидкости к испытательным стендам гидромашин. Эта система состоит из верхнего бака с футерованной венипластом внутренней поверхностью и системы трубопроводов из нержавеющей стали, предназначенных для подачи рабочей жидкости к испытательным стендам через металлокерамические фильтры. Перед сдачей в эксплуатацию проводится предварительная и окончательная промывка. [c.486]

Исследования работоспособности металлокерамической бронзы, пропитанной фторопластом (материал типа С-1, предложенный А. К- Дьячковым и А. А. Кокаревым) и напеченной на стальную омедненную ленту дроби из бронзы марки БрОФ10-1 с впрессованной в поры пастой из фторопласта и Мо52(материал, разработанный НИИавтопром), проводились на специальном стенде возвратно-по-ступательного движения при высоких удельных нагрузках и скорости трения 0,02 м/с. В этих условиях износостойкость обоих материалов была в несколько раз ниже, чем у литой оловянной бронзы. В тоже время коэффициент трения без применения специальной смазки в начале испытания имел весьма низкие значения. Его величина возрастала по мере износа антифрикционного слоя и замазывания пор металлокерамической бронзы, что уменьшало воз-MOJiiHo Tb поступления твердой смазки к поверхности (габл. 58). [c.218]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...