Электроды УОНИ

Задача 1, Определить количество расплавленного металла, если сварка производится электродами УОНИ-13/45 при силе тока / = 160 А, времени сварки t = 0,32 ч и э = 8,5 г/А ч. [c.26]

Задача 3. Определить количество наплавленного металла, если сварка производится Электродами УОНИ-13/45 [c.26]

Почему коэффициент наплавки при сварке электродами ЦТ-15 будет больше, чем при сварке электродами УОНИ-13/45 [c.30]

Задача 2, Определить режимы и вес электродов при сварке встык пластин толщиной 8 мм и длиной 10 м. Сварка производилась электродами УОНИ-13/45 диаметром 4 мм. Площадь поперечного сечения шва 12 мм. [c.39]

Задача 6. Определить режим сварки и вычислить вес электродов, необходимых для наплавки валика площадью поперечного сечения 42 мм, длиной 8 м, если известно, что сварка производилась электродами УОНИ 13/45 диаметром 5 мм. [c.40]

Какая существует зависимость между погонной энергией и сечением валика Вывести ее для случая наплавки электродом УОНИ-13/45. [c.44]

Свариваемость — ограниченно свариваемая. Электроды УОНИ-13 и 48Н-1. [c.593]

Основные покрытия Б (электроды УОНИ-13/45, УП-1/45, ОЗС-2, ДСК-50 и др.) не содержат окислов железа и марганца. Например, покрытие марки УОНИ-13/45 состоит из мрамора, плавикового шпата, кварцевого песка, ферросилиция, ферромарганца, ферротитана, жидкого стекла. Металл шва, выполненный электродом с основным покрытием, обладает большей пластичностью. Этими электродами варят ответственные конструкции. [c.51]

Рис. 65. Влияние эксплуатационных нагрузок на распределение электродных потенциалов в сварных соединениях водоводов, выполненных электродами УОНИ 13/55

Полученные результаты электрохимических измерений находятся в соответствии с данными коррозионных испытаний после выдержки в растворе хлорида натрия шов сварных соединений, выполненных электродами МР-3 и АНО-4, подвергался коррозии менее интенсивно, чем основной металл, тогда как шов сварных соединений, выполненных электродами УОНИ 13/45 и АЙ0-7, наоборот, подвергался более интенсивной коррозии по сравнению с основным металлом. [c.224]

Сварка велась при постоянном токе обратной полярности электродами УОНИ 13/55, МР-3, ОЗС-4, ОЗС-6 диаметром 3—6 мм. При этом сварка электродами УОНИ 13/55 осуществлялась в следующих состояниях без прокаливания прокаливание при 350°С в течение часа то же при 150°С то же при 150°С в течение 5 ч. Электроды марки МР-3 использовались в следующих состояниях без прокаливания прокаливание при 200°С в течение 1,5 ч прокаливание при 120°С в течение 3 ч. Эксперименты с применением электродов ОЗС-4 и ОЗС-6 приводились - без прокаливания прокаливание при 200°С в течение 1,5 ч прокаливание при 120°С в течение 1,5 (ОЗС-4) и 3 ч (ОЗС-6). В зависимости от диаметра применяемых электродов (3—6 мм) варьировали силу сварочного тока в пределах 90—300 А, напряжение дуги — в пределах 21—27 В. [c.68]

Рис. 25. Полол ение верхних порогов хладноломкости сварного шва, выполненного электродами УОНИ 13/55 (а, б), и МР-3 (в, г, д) при комнатной

Ст. Зсп. Относительно лучшие свойства разупрочненного участка стали Ст. Зсп по хладостойкости достигаются при погонной энергии сварки выше 5500 кал/см (см. рис. 26, а, /). При сварке электродами УОНИ 13/55, МР-3, ОЗС-4, ОЗС-б получаемый металл шва имеет порог хладноломкости при более низких температурах, чем участок зоны наибольшего разупрочнения стали Ст. Зсп. Поэтому сварку стали Ст. Зсп при температурах ниже —30°С можно вести любыми из этих электродов, предварительно прокаленными при оптимальных режимах. [c.70]

С и погонной энергии, близкой к 5000 кал/см, можно использовать электроды УОНИ 13/55 и МР-3 без предварительного подогрева металла. [c.71]

Сталь 20. Повышение погонной энергии приводит к улучшению хладостойкости разупрочненной зоны. Ее порог хладноломкости становится ниже —60°С при погонной энергии сварки больше 4700 кал/см (рис 26, б). Равные или лучшие по сравнению с участками основного металла характеристики металла шва по хладостойкости получаются при сварке электродами УОНИ 13/55 при погонной энергии сварки от 4700 до 5200 кал/см (желательно использовать электроды, подвергнутые прокаливанию при 350°С в течение часа) при сварке электродами МР-3, прокаленными при 120°С а течение 3 ч, без предварительного подогрева материала. [c.71]

Сварка вручную осуществлялась электродами УОНИ 13/55, Для обеспечения полного провара корня шва первый слой выполнялся электродами диаметром 3 мм, а два последую- [c.74]

В предвоенный период в СССР в исследовательских организациях и на крупнейших заводах было разработано много различных марок качественных электродов для сварки малоуглеродистых и легированных сталей, в том числе высоколегированных, обеспечивающих прочность сварных соединений, равную прочности основного металла в условиях работы при статической и ударных нагрузках (ОММ-5, Ц-1 и др.). Одними из лучших советских электродов, не уступающих лучшим заграничным образцам, являются электроды УОНИ-13, разработанные перед Отечественной войной для сварки среднеуглеродистых и легированных сталей повышенной прочности (К. В. Пет-рань и др.). Эти электроды позволили перевести в разряд хорошо сваривающихся многие марки сталей, сварка которых до появления электродов УОНИ-13 была затруднена. Благодаря им во время войны значительно расширилось применение дуговой сварки в производстве вооружения и боеприпасов. [c.120]

Возможно также применение электродов УОНИ 13/НЖ, ЦЛ-2, ЦЛ-4, ЦЛ-11, ЦТ-1, ОЗН-250, ОЗН-350. [c.143]

Сегменты заготовок для мембраны сваривают двусторонним швом с проплавлением по всему сечению. Корень шва выполняют аргонодуговой сваркой, последуюш,ие слои — ручной электродуговой сваркой с применением электродов УОНИ 13/55 или ТМУ—21 диаметром 4 мм. Допускается выполнять корень шва ручной электродуговой свар- [c.391]

Зазор между плоскостью мембраны и плоскостью фланца допускается не более 0,2 мм на участке длиной 100—300 мм. Перед приваркой мембраны к фланцу его подогревают до 160—250 °С в зоне предстоящей сварки. Приварку мембран производят два (в крайнем случае один) сварщика обратноступенчатым способом угловым швом в 2—3 прохода, электродами УОНИ 13/55 или ТМУ—21 диаметром 3—4 мм при силе тока 150—180 А. Корневой шов приварки мембран предпочтительнее выполнять аргонодуговой сваркой допускается электродуговая сварка указанными выше электродами диаметром 2,5—3,0 мм при силе тока 80—120 А. Непараллельность плоскости мембраны и плоскости фланца, измеренная по зазору на глубине 10—20 мм от наружного торца привалочной поверхности фланца, допускается не более 0,50 мм. При большем зазоре необходимо установить металлические прокладки в имеющиеся зазоры, прихватив их к фланцу. Поверхность мембраны со стороны сварного соединения с фланцем зашлифовывают на ширину 5—10 мм с уклоном внутрь подогревателя. Зашлифовку производят от О на границе зачистки до 0,4—1,0 мм на торце, прилегающем к сварному шву. Плоскостность мембран контролируют в радиальном и окружном направлениях линейкой длиной 150—200 мм. Выпуклости на поверхности мембран более 0,2 мм не допускаются их удаляют зашлифовкой, при этом на мембранах толщиной 6 10 мм глубина выборки не должна превышать 3 мм, а на мембранах толщиной 6 6 мм—2 мм. [c.393]

Электрод. . УОНИ-13/55 УОНИ-13/55 ЦЛ-20 ЦЛ-20 [c.445]

Если поверочный расчет на прочность показывает, что мостики металла между отверстиями в барабане после рассверловки обеспечивают достаточную прочность, барабан может быть допущен к эксплуатации. Если же выборка трещин ослабила мостики и прочность их оказывается недостаточной, то следует произвести дополнительную подварку расточенных отверстий. Для подварки используют электроды УОНИ-13/45. При иод-варке применяются предварительный и сопутствующий подогревы до 150—200°С. После подварки проводится отпуск при 650°С с выдержкой 5 ч. Затем отверстие растачивают до заданного диаметра, а внутреннюю поверхность барабана шлифуют переносным шлифовальным кругом. [c.78]

Обратная полярность применяется также при сварке некоторыми марками электродов, обмазка которых требует обратной полярности (электроды УОНИ-1.3 и др.). [c.52]

Сведения об электродах приводятся в справочной литературе по сварке, причем одновременно определяется их область применения. Одному и тому же типу электрода соответствуют разные марки электрода. Так, например, к типу Э42 будут относиться электроды АНО-1, АНО-5, АНО-6, СМ-2, а также ОММ-5 МЭЗ-04, ЦМ-7 и др. К типу Э42А — электроды УОНИ 13/45. [c.392]

Рис. 107. Зависимость [распределения локальных свойств металла в сварном соединении от вида электрода и термообработки. Электроды УОНИ 13/45 1, S, и, 12 — исходное состояние 3, 4, 9, 10, 13, 14 — после отжига. Автоматическая сварка 2 — исходное состояние 3,4 — после отжига. Электроды МР-3 7 — исходное состоянне 5, в — после отжига. j и Ojj — макро-и микронапряжения соответственно, определенные по рентгеновским рефлексам

При сварке электродами УОНИ 13/55 лучшая хладостой-ко сть металла шва получается при погонной энергии сварки в диапазоне 4000—6000 кал/см (см. рис. 25, а, б). Прокаливание электродов УОНИ 13/55 при 350°С в течение часа значительно расширяет диапазон благоприятных величин погонной энергии. [c.68]

Ст.Зкп, выполненных вручную электродами УОНИ 13/5Б и автоматической сваркой проволокой Св-10Г2 под флюсом АН-348А в условиях низких температур, показало, что предварительный подогрев стыков на 150—200°С не дает положительного эффекта, в ряде случаев снижая хлодостойкость соединения. [c.78]

Сварные соединения стали 08Г2СФБ толщиной 4 мм, имитирующие стыковые продольные швы обечаек, выполненные ручной дуговой сваркой электродами УОНИ 13/55 и автоматической сваркой проволокой Св-08Г2С под флюсом АН-43 обеспечивают получение равнопрочных с основным металлом швов, высокие пластические свойства [c.114]

Справедливость выполненного расчета была подтверждена результатами испытаний цилиндрических полых образцов (рисунок) из низко- и среднелегированной (по четыре образца в партии) сталей, с кольцевыми швами, сваренными в У-образную разделку электродами типа Э42А-Ф марки УОНИ 13/45 и электродами типа Э70-Ф марок АНП-1 и АНП-2. На рисунке швы, сваренные электродами УОНИ 13/45, обозначены цифрой 1, швы, сваренные электродами АНП — цифрой 2. Механические характеристики основного металла и металла швов приведены в таблице. [c.357]

Для сварки продольных швов плавниковых труб из этих сталей предложено использовать электроды УОНИ-13/55, не содержащие легирующих добавок, так как продольный стыковой шов не несет расчетных нагрузок от внутреннего давления. Повышенная пластичность наплавленного металла электродов УОНИ-13/55 должна способствовать саморазгружению сварного шва от термических и остаточных сварочных напряжений. В процессе сварки происходит частичное перемешивание расплавленного основного металла и металла электродов. При сварке сталей 12Х1МФ и 12Х2М1 электродами УОНИ-13/55 наплавленный металл вследствие перемешивания обогащается хромом. [c.33]

Исследования, проведенные институтом Оргэнергострой и МО ЦКТИ, показали, что окао П ностойкость на воздухе металла илавииковых труб и окалиностойкость наплавленного металла продольных швов, выполненных электродами УОНИ-13/55 и ЦЛ-20. практически одинаковы. Металлографические исследования, проведенные на сварных соединениях в исходном состоянии и после [c.33]

Образцы типов I, II, и III были изготовлены из листа малоуглеродистой стали (стт = 250 МПа, Пв = 446 МПа, ф = 70%) тол-ш иной S = 32 мм и сварены вручную электродами УОНИ-13/50. Статическое и циклическое нагружение этих образцов проводили на испытательной машине ЦДМ-1200 (в ЦНИИСК им. В. В. Кучеренко). Образцы типа IV изготовлены из аустенитной стали (пт = 105 МПа, (Тв = 1150 МПа, ф = 60%) толш,иной s = 40 мм сварка выполнялась угловыми швами с дополнительным оплавлением зоны сопряжения в аргоне. Образцы этого типа испытывали на специально сконструированном стенде, обеспечиваюш ем их осесимметричный изгиб статической и циклической пульсирующей нагрузкой. [c.143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...