Критическая пластина

При изучении поведения параметра Т -интеграла и его использования для анализа динамического развития трещины были проведены следующие эксперименты. Пластина с центральной трещиной нагружалась динамически по закону = = а(т). После достижения в вершине трещины критического [c.263]

Анализ взаимодействия водородных расслоений, расположенных на разных уровнях по высоте пластины, позволил установить геометрические условия их неустойчивого развития. Для двух крупных расслоений, длина каждого из которых меньше критической, условия неустойчивого развития могут поддерживаться только при их взаимном влиянии. При этом процесс слияния может завершиться двояко формированием 2-образной ступени, если разница в уровнях их расположения по толщине стенки С < Q,ЗL (L — длина меньшего расслоения) соединением вершины меньшего расслоения с центральной частью основного расслоения и формированием т-образной ступени при С > 0,3 . Критическое расстояние (1 (длина перемычки между расслоениями в направлениях их ориентации) при С < 0,ЗL не превышает 12 мм и намного меньше (вплоть до расположения внахлест) в случае С > 0,31 [25]. [c.128]

Прямоугольная пластина с защемленными краями подвергается сжатию вдоль двух противоположных сторон. Определить критическое усилие, используя метод Бубнова—Галеркина. [c.336]

У прямоугольной пластины две противоположные стороны шарнирно оперты, а две другие защемлены. Сжимающие усилия равномерно распределены вдоль шарнирно опертых краев. Определить критические усилия, приняв для прогибов выражение [c.336]

После бифуркации процесса деформирования совершенных пластин и оболочек начинается процесс их докритического выпучивания. Потеря устойчивости наступает в точке бифуркации Пуанкаре (предельной точке). Для несовершенных систем докритиче-ское выпучивание начинается с началом нагружения и потеря устойчивости наступает также в предельной точке. Нагрузку, соответствующую предельной точке на кривой зависимости нагрузка — характерное перемещение , называют пределом устойчивости или критической нагрузкой. [c.357]

Рис. 83 Схематичное изображение явления откола I - ударяемая поверхность 2 - свободная поверхность пластины 3 - сжатие, 4 - результирующая 5 -отраженная волна растяжения 6 - критическое разрушающее напряжение

Таким образом, с помощью метода малых возмущений можно получить значение критического числа Рейнольдса. Начиная с того места на пластине, где число Рейнольдса достигает своего критического значения, начинают нарастать возмущения с определенной длиной волны. Далее вниз по потоку становятся неустойчивыми возмущения и с другими длинами волн. Наконец, на некотором расстоянии от начала потери устойчивости ламинарное течение переходит в турбулентное. Критическое число Рейнольдса, определенное экспериментальным путем из наблюдения перехода ламинарного режима течения в турбулентный, соответствует тому месту пластины, где турбулентность потока приводит к перестройке всего течения. Поэтому найденные пз экспериментов критические числа Рейнольдса обычно превышают по величине их теоретические значения. [c.312]

Определим в качестве примера критическое число Маха из непосредственного рассмотрения обтекания густой решетки пластин изоэнтропическим потоком газа со срывом струй с передних кромок ). [c.65]

При положительных углах атаки критическая густота решетки пластин определяется пересечением волны Маха, идущей от передней кромки с соседним профилем. Аналогично при отрицательных углах атаки критическая густота решетки пластин определяется точкой пересечения с соседним профилем фронта косого скачка. [c.77]

Так, например, если в результате взаимодействия пограничного слоя на пластине и падающей на нее ударной волны (при критическом отношении давления в ней) возникает Л-образ-ный скачок, сопровождаемый отрывом пограничного слоя (рис. 10.66), то, кроме потерь в системе ударных волн, возникают принципиально новые потери, связанные с наличием оторвавшегося потока. Если густота решетки пластин столь велика, что оторвавшийся поток внутри межлопаточного канала полностью выравнивается, то суммарная величина потерь остается такой же, как и для рассмотренного выше случая, когда влияние взаимодействия пограничного слоя и скачка не учитывалось произойдет только перераспределение потерь между зоной ударных волн и областью выравнивания потока. Увеличение потерь на выравнивание полностью компенсируется уменьшением по- [c.91]

Чтобы уяснить смысл термина критический , рассмотрим пример бесконечной пластины с центральной трещиной 2Z, растянутой напряжениями а (см. рис. 12.1). Для этого случая, согласно (12.10), [c.385]

Теплоотдача в зазоре протекает более интенсивно, чем при свободном движении около одиночной пластины. При расстояниях между вертикальными стенками, близких к критическим Gr - = [c.348]

Ламинарный режим течения реализуется при сравнительно малых числах Рейнольдса, меньших некоторого критического значения, называемого критическим числом Рейнольдса Re p. При Re > Re , течение имеет турбулентный характер. Для гладкой пластины Re p составляет более 5 10 , для трубы — около 3000. [c.369]

Из выражения (7.56) следует, что распределение скоростей в потоке зависит от циркуляции Г, и при произвольном ее значении в точках 2 = скорость обращается в бесконечность, т. е. эти точки являются особыми. Полагая — О, можно было бы убедиться, что на пластине имеются две критические точки, которые при Г = О расположены симметрично относительно мнимой оси и имеют координаты а os а (рис. 7.17, а). [c.241]

На рис. 7.17 показаны конфигурации линий тока при обтекании пластины без циркуляции и с циркуляцией, выбранной по постулату Жуковского—Чаплыгина. Можно видеть, что для последнего случая (рис. 7.17, б) характерен плавный сход линий тока с пластины и только одна критическая точка Ki вторая в этом случае совмещается с точкой заострения. [c.242]

Трудность состоит в том, что на поверхности каверны скорость, как и давление, должна оставаться постоянной, но в точке соединения двух ветвей линии тока, воспроизводящих поверхность каверны (точка замыкания), скорость должна обратиться в нуль. Чтобы устранить это противоречие, Д. Рябушинский предложил схематизировать конечную каверну за плоской пластиной с помощью двух параллельных пластин и граничных свободных линий тока (рис. 10.10, а). В этой схеме, как видно, концевая часть каверны заменена пластиной, вдоль которой происходит убывание скорости от значения Uo на ее концах до нуля в критической точке К- Хотя данная схема не соответствует реальному течению в концевой части каверны, но весьма точно воспроизводит течение в ее передней части. На ее основе получено точное решение задачи [c.401]

Чаплыгина) на поверхности пластины одна критическая точка [c.257]

Здесь индекс О соответствует течению несжимаемой среды у пластины без вдува. Равенством (8.67) определяется критическое число Рейнольдса на границе ламинарного подслоя в случае рассмотренного частного течения. [c.287]

Определите тепловые потоки на ламинарном и турбулентном участках обтекания пластины, находящейся в воздушном потоке, скорость которого Voo= Уа = 4000 м/с. Критическое число Re p = 10 . Условия обтекания пластины шириной Ь = 5 м и размахом / = 1 м соответствуют высоте Я = 10 км. Температура стенки поддерживается постоянной и равной Тст = 300 К. [c.672]

Имея в виду, что критическое число Кер-р = 3,8-10 , а Хлам = 3,451-10"2 м, из решения уравнения получаем Ах = О П = 3,907-10" м. Эта величина определяет участок от точки перехода П до условной передней кромки пластины (точка О на рис. 12.8), на котором пограничный слой полностью турбулентный. Отсчет координаты Хт в соответствующих формулах для параметров турбулентного пограничного слоя необходимо вести от точки О. Для местного коэффициента трения на конусе [c.687]

Применяя кольцевой стабилизатор, можно при том же стабилизирующем моменте получить меньшие поперечные размеры летательного аппарата, чем при плоском оперении. Большие критические углы атаки обеспечивают надежную работу кольцевых стабилизаторов в значительном диапазоне летных углов атаки. Повышению стабилизирующего эффекта способствуют пластины (пилоны), крепящие кольцевой стабилизатор на корпусе. К его недостаткам относятся более слабая, чем у плоского оперения, зависимость подъемной силы и стабилизирующего момента от угла атаки и повышенное сопротивление за счет пилонов. Кроме того, величины этой силы и момента уменьшаются вследствие неблагоприятной интерференции с корпусом. Причем такое неблагоприятное влияние тем значительнее, чем ближе к корпусу расположен кольцевой стабилизатор. [c.70]

Значительное число исследований связано с определением перехода ламинарной формы течения в турбулентную на плоской пластин-к е, обтекаемой в продольном направлении. Согласно этим исследованиям, координата точки перехода П (рис. 1.10.1), отсчитываемая от передней заостренной кромки пластинки О, при обычном состоянии набегающего воздушного потока определяется экспериментальным критическим числом Рейнольдса [c.90]

Пластина конечной толщины с с > 1 может быть и подкритической и критической для нее можно найти физическое решение стационарного уравнення переноса. В настоящем параграфе рассмотрена критическая пластина и показано, что получается хорошая оценка критической толщины, если потребовать, чтобы асимптотический поток обращался в нуль на экстраполированной границе. [c.74]

Подобно критической пластине (см. разд. 2.5.3) сферу можно считать приблизит 1ьно критической, если ее радиус а выбран так, что ф обращается в нуль ка экстраполированном радиусе, т. е. ас ( + - о) = О- Тогда [c.78]

При 368-суточных испытаниях различных промышленных сплавов алюминия в морской воде возле Ки-Уэст во Флориде их коррозионное поведение (наличие или отсутствие питтинга) зависело от присущего им коррозионного потенциала [7]. На сплавах с потенциалами от —0,4 до —0,6 В (большинство из них содержало легирующую добавку меди) образовались питтинги со средней глубиной 0,15—0,99 мм. На сплавах с более отрицательными значениями потенциала (от —0,7 до —1,0 В) питтинг практически не образовывался. Причина такого поведения сплавов становится понятной, если сопоставить указанные области коррозионных потенциалов со значением критического потенциала питтинго-образования в 3 % растворе Na l, которое составляет —0,45 В (см. разд. 5.5.2). Контакт образцов сплавов, склонных к питтингу, с пластинами активного алюминиевого сплава (см. разд. 12.1.2), который обеспечивал поляризацию металлов примерно до —0,85 В в основном успешно предотвращал образование питтинга в течение всего периода испытаний. Результаты этих испытаний в реальных условиях подтверждают предположение, что в отсутствие щелей алюминий и его сплавы при потенциалах ниже критического значения не подвергаются питтинговой коррозии. [c.343]

Формула (108) справедлива лишь для случаев, когда а, р не превышает предела пропорциональности Опц материала пластины. Для стали СтЗ (Стпц = 2000 кгс/см От = 2400 кгс/см ) формула (108) применима, когда й/б 60. Если /б 40, критическое напряжение принимаем равным пределу текучести Tj в тех случаях, когда 40 й/б 60, критическое напряжение (кгс/см ) [c.250]

Для пластин из дуралюмина Д16Т формула (108) применима при Ь/б 36 если 16 6/6 36, критическое напряжение (кгс/сы ) вычислим по формуле [c.250]

Теория устойчивости упругих систем была заложена трудами Л. Эйлера в XVHI в. В течение долгого времени она не находила себе практического применения. Только с широким использованием во второй половине XIX в. в инженерных конструкциях металла вопросы устойчивости гибких стержней и других тонкостенных элементов приобрели практическое значение. Основы устойчивости упругих стержней излагаются в курсе сопротивления материалов. Поэтому в настоящей главе рассматривается только теория устойчивости упругих пластин и оболочек как в линейной, так и нелинейной постановке. Интересующихся более глубоко вопросами устойчивости стержней мы отсылаем к книгам [5, 6, 7]. Критический подход к самому понятию упругой устойчивости в середине XX в. явился наиболее важным моментом в развитии теории устойчивости и позволил к настоящему времени сформировать единую концепцию устойчивости упругопластических систем, описанную в 15.1 настоящей главы. [c.317]

Эйлерова точка бифуркации для упругих систем может быть устойчивой (стержни, пластины) и неустойчивой (оболочки, панели) (см. рис. 15.1—15.3). Послебифуркацнонное поведение упругопластической системы в процессе ее нагружения из устойчивых точек бифуркации может обнаружить резервы послебифуркационной устойчивости и прочности при выпучивании. В силу этого различают докритический и послекритический процессы выпучивания. Критическое состояние имеет место в предельных точках точках бифуркации Пуанкаре), в которых имеет место условие dp/d/=0 или [c.322]

Экспе2эпыентальные исследования перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный на плоской пластине показали, что критическое значение числа Рейнольдса [c.282]

На рис. 6.11 показаны распределения скорости в пограничном слое при различных значениях параметра Л. Профиль скорости при Л = О соответствует обтеканию плоской пластины. Профиль скорости в точке отрыва определяется условием т = О, в этом случае Л = —12. При Л<—12 имеется область возвратного течения, а при Л > 12 внутри пограничного слоя возникает область течения, где ujuo> i. Поэтому описанный приближенный метод расчета параметров пограничного слоя имеет смысл лишь при —12<Л 12. Из анализа уравнения количества движения (59) вблизи критической точки, которая является особой точкой (цо= 0), следует, что в этом случае Л = 7,052. [c.303]

Эти расчеты показали, что критическое число Рейнольдса уменьшается при увеличении числа Мо внешнего потока при отсутствии теплоотдачи от пластины. Охлаждение пластины приводит к увеличению критического числа Рейнольдса при постоянном значении числа Мо, т. е. оказывает стабилизируюш ее влияние на пограничный слой. [c.312]

На величину критического числа Рейнольдса влияет также интенсивность турбулентности е внешнего потока, определяемая отношением среднего квадратичного значения пульсации скорости к средней скорости. Согласно имеющимся экспериментальным данным, при малых значениях е (е<0,1%) Ккр не зависит от интенсивности турбулентностп внешнего потока, и основной причиной возникновения перехода является потеря устойчивости. При 6 >0,1 % возрастание интенсивности турбулентностп внешнего потока приводит к значительному сокращению ламинарного участка течения (например, при е = 1 % протяженность ламинарного участка на плоской пластине почти в 4 раза меньше, чем при е = 0,1%). Еще более сложным образом на переход влияют масштаб турбулентности и шероховатость обтекаемой поверхности. [c.314]

Рис. 10.55, К определению критической густоты решетки пластин при обтекании ее потоком со сверхзвуковой осевой составляющей скорости, а) Густая решетка bit > (Ь/ )кр, i > 0), решетка критической густоты (b/t) = = (Ь/Окр, i > о, в) редкая решетка bit) < ( /0кр, i > 0, г) интерференция между волнами в течении за срезом редкой решетки ( = —10°, Mi = = 2,6). Штриховые линии — волны Маха, сипошные линии — скачки

Напомним, что все рассмотренные выше случаи обтекания решетки пластин потоком со сверхзвуковой осевой составляющей скорости возлгожны только начиная с определенной критической густоты. Например, течение при нулевом угле атаки с прямым скачком возможно только при bit oaВ этом случае критическая густота не зависит от Mi и численно равна os й. [c.86]

НА и HAi переходят в свободные границы АВ и А В , на которых давление постоянно и равно поэтому на них скорость постоянна — Oq. Точка D пластины — критическая, в ней скорость течения у = 0. На свободных границах струй СВ и С В , отрывающихся от пластины D i, давление и скорость постоянны. Поскольку в бесконечности справа (точка В) скорость должна быть одной и той же при стремлении к В как по АВ, так и по СВ (величина и угол с осью абсцисс 0о), приходим к выводу, что на свободных границах СВ и iBi скорость и давление соответственно равны Vq и р . [c.255]

Плоская пластина с теплоизолированной поверхностью движется со скоростью Уоо = У = 700 м/с в воздушной атмосфере на высоте Я = 10 км. Определите местные параметры трения на ламинарном участке обтекаемой поверхности (напряжение и коэффициенты трения, толщину пограничного слоя) при условии, что критическое число Кскр = 10 . Найдите также средний коэффициент и сопротивление трения для этого участка пластины. Размеры пластины показаны на рис. 12.1. [c.671]

Найдите параметры пограничного слоя (местный коэффициент трения толщину слоя) на участке турбулентного обтекания плоской пластины (рис. 12.1). а также средний коэффициент и силу трения. Условия обтекания пластины потоком со скоростью К, вуют высоте Я = 10 км. Критическое число Яскр = Ю . [c.671]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...