Сход плавный

Схема каскадная 626 Сход плавный 201 [c.735]

Но если на безвихревое движение фиг. 85 наложить циркуляцию в направлении вращения часовой стрелки, то возможно последнюю подобрать так, что скорость на задней кромке будет конечной ). В этом случае элементарные струйки с обеих сторон встречаются и сходят плавно с кромки, без разрыва. [c.872]

Экспериментально установлено, что для широкого диапазона крыловых профилей удлиненной формы и для достаточно широкого диапазона их углов атаки имеет место плавное обтекание со сходом струй с задней кромки (рис. 16.11), [c.268]

Хорду а лопатки увеличивают на необходимую величину усадки V(a). Затем от радиуса входной кромки R строят профиль корыта Лк и спинки / с по координатам рабочего чертежа детали. У выходной кромки лопатки построенный профиль не сходится с новой длиной хорды а + Va). В этом случае центр радиуса О произвольно переносят в точку Oi так, чтобы хорда лопатки соответствовала новой длине а + Va), а на участке Ь плавно сопрягают кривые профиля спинки и корыта с построенными теоретическими кривыми, ограничивающими участок кривой профиля ВО С. [c.144]

Заметим, что, как уже указывалось (гл. II), вследствие нереальности такого давления безотрывное обтекание становится невозможным, и с передней острой кромки пластины происходит срыв струй. Поэтому применение описанных выше математических методов для определения обтекания невязким потоком пластины или других профилей с острыми передней и задней кромками, строго говоря, носит несколько условный характер. Исключение составляет только случай обтекания профиля под таким углом атаки, при котором точка разветвления струй совпадает с острой передней кромкой ). В этом случае обе острые кромки, передняя и задняя, лежат на линии раздела потоков, обтекающих верхнюю и нижнюю стороны профиля, и струи жидкости плавно входят и сходят с него. [c.27]

На рис. 7.17 показаны конфигурации линий тока при обтекании пластины без циркуляции и с циркуляцией, выбранной по постулату Жуковского—Чаплыгина. Можно видеть, что для последнего случая (рис. 7.17, б) характерен плавный сход линий тока с пластины и только одна критическая точка Ki вторая в этом случае совмещается с точкой заострения. [c.242]

Экспериментальная проверка теоретической формулы для коэффициента подъемной силы пластины Су = 2л sin а показала, что для достаточно тонких тел с заостренной задней кромкой (крыловых профилей), при обтекании которых обеспечен плавный сход [c.242]

Экспериментальная проверка теоретической формулы для коэффициента подъемной силы пластины Су — 2л sin а показывает, что для достаточно тонких тел с заостренной задней кромкой (крыловых профилей), при обтекании которых обеспечен плавный сход струй с этой кромки, указанная формула приближенно применима при малых углах атаки (а < 12°). [c.259]

В соответствии с гипотезой Чаплыгина—Жуковского при плавном обтекании крыла поток обычно не огибает заднюю кромку, а сходит с нее (рис. 9.13, в). При этом скорости на острых задних кромках несущей поверхности конечны. Сход потока с таких кромок сопровождается образованием начального (разгонного) вихря и, как следствие, формированием свободных нестационарных вихрей, отделяющихся от присоединенных. Изменение интенсивности присоединенных вихрей вызывает сход с них пелены свободных вихрей, параллельных присоединенному вихрю. Эта вихревая пелена располагается на самой несущей поверхности и за ее пределами, сходя с задней кромки. Таким образом, в этом случае циркуляция по произвольному контуру, охватывающему сечение крыла, не равна нулю. [c.289]

Сказанное справедливо для упрощенной модели течения, не учитывающей наличия выемки между неподвижной частью сопла и поворотным раструбом. В реальных условиях с кромки этой части сопла сходит волна разрежения 4, газ разворачивается от центра сопла и попадает на торцовую часть раструба, образуя скачок уплотнения 5 (рис. 4.4.2,б). Внутри выемки возникает застойная зона с встречными потоками. Это отличает картину обтекания от той,которая наблюдается иа внутренней поверхности раструба, являющегося продолжением неподвижной части сопла. С полной достоверностью предусмотреть все эти особенности течения не представляется возможным.Поэтому используется упрощенная модель течения, основанная на концепции гибкого уплотнения , согласно которой поток у кромок выходного сечения плавно обтекает сочленение неподвижной части сопла и поворотного раструба (без образования волны разрежения и скачка уплотнения). Такая модель течения соответствует предположению о малости возмущений, возникающих при повороте раструба, и позволяет решить задачу о движении газа внутри раструба методом характеристик [18]. В результате этого решения находится распределение давления, по [c.323]

В процессе при более высоких давлениях точки, характеризующие процесс, будут располагаться аналогично, и, если соединить эти точки плавными кривыми, получим пограничные кривые, которые, так же как на и — />диаграмме, сходятся в критической точке К и делят всю диаграмму на следующие области левее пограничной кривой х = О — область ненасыщенной жидкости, между пограничными кривыми — область влажного насыщенного пара, правее пограничной кривой х = — область перегретого пара. [c.196]

Ременные передачи работают плавно и бесшумно, первоначальная их стоимость весьма невысока, они просты в изготовлении и в эксплуатации, смягчают колебания нагрузок. Они могут применяться при значительных межцентровых расстояниях. Если нагрузка на передачу значительно превышает расчетную, то ремень либо проскальзывает, либо сходит со шкива (в плоскоременных передачах), благодаря чему механизмы предохраняются от перегрузок. Наряду с указанными достоинствами при выборе типа передачи следует учитывать и недостатки ременных передач, к которым относятся некоторое непостоянство передаточного числа вследствие упругого проскальзывания сравнительно большое давление на валы и опоры электризация ремня необходимость предохранения ремней от смазки, растворителей и других разрушающих ремни веществ большие габаритные размеры по сравнению с другими передачами, например зубчатыми. [c.489]

С ростом давления разность и"—v уменьшается и пограничные кривые сближаются, плавно сходясь в критической точке k, где они обе принимают горизонтальное направление. [c.108]

ЧАПЛЫГИНА — ЖУКОВСКОГО ПОСТУЛАТ—положение, согласно к-рому при безотрывном обтекании профиля крыла потоком идеальной жидкости или газа точкой плавного схода струй с его контура является хвостовая точка профиля. При этом предполагается, что хвостовая точка есть точка заострения. Если бы при безотрывном обтекании профиля идеальной жидкостью струи сходили с его контура не в хвостовой точке, а в к.-л. другой, то в угл. точке или точке заострения на хвостике скорость была бы бесконечно большой, что физически невозможно. Это обстоятельство можно рассматривать как обоснование Ч.—Ж. п. постулат является условием того, чтобы при обтекании профиля с одной острой кромкой скорость во всех точках была конечной. [c.447]

Этот постулат получил общее признание и широко известен как постулат Жуковского — Чаплыгина. Опыт показывает, что для каждого крылового профиля сушествует диапазон углов атаки, в котором профиль обтекается без отрыва жидкости от его поверхности, с плавным сходом с задней кромки. [c.181]

Как показывают многочисленные опыты, при сравнительно малых углах атаки, при которых действительно выполняется условие плавного схода струй с задней кромки, формула (88), переписанная в виде (sin а а) [c.194]

Замечая, что тангенс или синус малого угла наклона касательной к дужке в точках (х = с, г/ = 0) равен +2б/с, а косинус — единице, заключим, что в рассматриваемом случае векторы скорости на кромках направлены по касательным к дужке в этих точках. Иными словами, при 0оо = 0 передняя кромка является точкой плавного, или, как говорят, безударного входа жидкости на дужку, а задняя — плавного схода (рис. 84). [c.201]

Согласно принятому при выводе равенства (103) условию, для всех трех потоков наложенные циркуляции подобраны так, чтобы задняя кромка В была точкой конечной скорости и плавного схода потока. В этой точке В, как это видно из рисунка, все три нулевые линии тока (i), (2) и (3) имеют общую точку схода В и общую касательную, показанную пунктиром и совпадающую с касательной к дужке в задней кромке В. [c.201]

Все изложенные только что упрощенные методы расчета не были связаны с определением полного решения задачи о дозвуковом обтекании, в частности, с влиянием сжимаемости на присоединенную циркуляцию, обеспечивающую плавный сход газового потока с задней острой кромки крылового профиля ). [c.260]

Вопрос о том, при каких условиях реализуется плавное или указан-1юе отрывное обтекание несущей поверхности, сложный и не всегда может быть однозначно решен не только теоретически, но и экспериментально. Можно высказать лишь некоторые общие соображения по эгому поводу. Если крыло имеет хорошо профилированную переднюю кромку или носок, отклоняющийся на угол, обеспечивающий безударный вход потока, то в этом случае как нижняя, так и верхняя поверхности крыла (включая переднюю кромку) могут обтекаться плавно, без отрыва и свободные вихри сходят только с задней и боковых кромок. [c.27]

Резец с криволинейной передней гранью. При обработке вязких металлов стружка, скользя по передней грани резца, стремится облегчить себе путь и образует на передней грани на расстоянии 1,5—3 мм от режущей кромки выемку (лунку), которая в процессе работы постепенно углубляется, расширяется и, наконец, доходит до режущей кромки и разрушает резец. Так как на образование лунки стружкой расходуется дополнительная энергия, часто практики-токари заранее для облегчения схода стружки с резца затачивают его переднюю грань по дуге, предупреждая этим образование углубления стружкой. Такой резец дает плавный отход стружки с малой деформацией и понижает сопротивление резанию, но обладает недостаточной стойкостью из-за малого угла заострения у самой режущей кромки, [c.38]

Из этой таблицы можно видеть, какое большое значение имеет форма задней части тела. При одном и том же поперечном сеченин наименьшее сопротивление имеют каплевидные тела, у которых тупой нос и плавное заострение сзади. Такое плавное заострение задней части, где сходятся струйки охватывающего тело потока, обеспечивает небольшую область срыва потока и предупреждает срыв. Большая часть тела обтекается плавным потоком, примерно таким же, как и в идеальной жидкости поток смыкается сзади в области с повышенным давлением, и вследствие этого уменьшается сила сопротивления. [c.387]

Теория подъемной силы крыла, движущегося с дозвуковыми скоростями, основана на понятии циркуляции. Возникновение циркуляции может быть описано следующим образом. Рассмотрим крыло, находящееся первоначально в покое и получающее внезапно поступательную скорость. Уравнения движения в этом случае допускают решение, представляющее поток без циркуляции и, следовательно, без подъемной силы. Однако этот поток имеет бесконечную скорость в острой задней кромке крылового сечения. Так как всегда существует некоторая вязкость, то поток отрывается от профиля с последующим образованием вихря, называемого начальным вихрем. Реакция начального вихря вызывает циркуляцию вокруг профиля. Конечная величина циркуляции определяется условием плавного схода потока с задней [c.32]

Повернем по отношению к заданному потоку профиль так, чтобы и без наложения циркуляции (Г = 0) задняя кромка оказалась точкой плавного схода струй. Отметим на самом профиле в виде некоторой прямой КК (рис. 88а) направление скорости на бесконечности, соответствующее этому бесциркуляционному безотрывному обтеканию. [c.276]

Уравнение это будет иметь единственное решение, если потребовать дополнительно, чтобы f (с) = О, т. е. чтобы задняя кромка пластинки была бы точкой плавного схода струи с конечной скоростью. Решение указанного сингулярного уравнения может быть представлено несобственным интегралом типа Коши от правой части уравнения. Имея в виду, что после разыскания функции " х) необходимо производить еще дополнительные и довольно сложные расчеты скорости, естественно обратиться к методам, позволяющим непосредственно находить скорость движения (интенсивность вихревого слоя может быть после этого при желании легко найдена как разность касательных скоростей на нижней и верхней границах слоя). [c.304]

Строго говоря, применение формулы (34) для всей поверхности профиля допустимо лишь прн безударном входе на тонкую, мало искривленную дужку и плавном сходе потока с задней ее кромки. [c.336]

Предположим теперь, что в физической плоскости течения несжимаемой жидкости г определено обтекание заданного крылового профиля С с циркуляцией, отвечающей плавному сходу струй с задней кромки профиля. Вычисляя и,, л, 6, 5, 9 и в функции от л , у, [c.347]

Это означает, что обе противоположные границы пластической зоны сходятся плавно при х = а. Из формул (7.8), (7.9) и (7.10) следует laKH ie, что условия непрерывности напряжений и плавного смыкания пластической зоны в математическом отношении эквивалентны. [c.59]

Решение трех совместных интегральных уравнений становится теперь математической задачей. Необходимо применить метод итерации, использовав в качестве первого приближения некоторое выбранное распределение для еа(х), еа(г) и еа(г). Последуюище приближения сходятся при условии, что приняты меры предосторожности, чтобы избежать трудностей, вызванных сингулярностями, которые возникают в интегралах при х=Хо и на стыках цилиндрических стенок с дном. Ряд авторов, особенно Спэрроу и сотр. [79] и Пиви [64], обсуждали различные методы преодоления этих трудностей. Позднее Бедфорд и Ма [9] разработали значительно лучший метод. Воспользовавшись плавным характером изменения величин Ео(л ), Еа(г) и ба(2), они преобразовали интегралы из уравнений (7.38) — (7.40) в суммы по большому числу (п 100) зон [c.331]

Ранее было отмечено, что характер обтекания цилиндра зави- сит от величины циркуляции. Как видно из рис. IX.4, каждому значению циркуляции соответствуют свои критические точки. Следовательно, если в физической плоскости z не наложить каких-либо ограничений, то критические точки могут разместиться в произвольных точках обвода профиля. Если заднюю критическую точку расположить не на задней кромке, а на профиле выше или ниже точки Ai, то на острой кромке в точке Ах будут возникать бесконечно большие скорости. С. А. Чаплыгин и Н. Е. Жуковский, имея в виду невозможность возникновения бесконечно большой скорости в какой-либо точке профиля, предложили считать практически осуществимым лишь такое обтекание, при котором поток плавно с конечной скоростью сходит с заостренной задней кромки профиля. Это предложение было впоследствии названо постулатом, Жуковского—Чаплыгина. Опыт показывает, что такое обтекание 1профиля может происходить не при одном значении угла атаки, а в некотором интервале углов атаки, а следовательно, и циркуляции. [c.210]

С целью обеспечения плавного схода стружки и уменьшения опасности появления трещин при термической обработке профиль канавки очерчивается двумя радиусами. Однако при наличии небольшогоу ступа стружка получает способность ломаться и легче удаляется из канавки. [c.355]

На вутренней части лопасти циркуляция присоединенных вихрей в направлении комля плавно уменьшается до нуля. При этом с лопасти сходит пелена продольных свободных вихрей, направление вращения которых обратно концевому вихрю. Поскольку градиент изменения циркуляции присоединенных вихрей по радиусу невелик, сходящий с комля лопасти вихревой жгут обычно существенно слабее концевого жгута и более диф-фундирован. Если циркуляция присоединенного вихря изменяется по азимуту (при периодическом изменении нагрузок лопасти на режиме полета вперед или при переходном движении), с внутренней части лопаг-ти сходит и пелена поперечных вихрей. Элементы продольных и поперечных вихрей переносятся с местной скоростью потока воздуха, причем интенсивность в процессе такого переноса сохраняется постоянной. Скорость переноса вихрей слагается из скорости невозмущенного потока и скорости, индуцируемой самими вихрями пелены. При этом можно считать, что пелена вихрей переносится вниз (по нормали к плоскости диска винта) со скоростью, равной сумме средней индуктивной скорости и нормальной к диску винта составляющей скорости невозмущенного потока ). На режиме полета вперед эта составляющая скорости образуется при наклоне диска винта, а на осевых режимах она равна скорости полета. Принимается, что перенос элементов пелены назад (параллельно плоскости диска винта) происходит лишь со скоростью невозмущенного потока. Индуцируемые вихрями скорости существенно деформируют вихри при их движении. При этом на режиме полета вперед с каждой лопасти сходят скошенные назад спиралевидные деформирующиеся и перекручивающиеся вихри. Их форма на режимах висения и полета вперед рассмотрена в разд. 2.7.1 и 4.2. [c.651]

Остановимся на особенностях обтекания крыла, связанных с характером течения около кромок и изломов. Рассмотрим картину обтекания некоторого сечения крыла. № рис. 1.4 представлены типы течений, отличающиеся характером обтекания передней и задней кромок. Опыт показывает, что течения, в которых задняя критическая точка сдвинута относительно задней кромки (рис. 1.4, й, б), в сформировавшемся течении, как правило, не реализуются. Они могуг иметь место лишь D первый момент после начала движения, когда циркуляция еще не образовалась и свободные вихри не сошли с крыла в поток (бесциркуляционное течение). При плавном обтекании образуется течение, когда поток не огибает заднюю кромку, а сходит с нее (рис. 1.4, с). Скорость жидкости у Задней кромки в этом случае оказьгаается конечной (выполняется гипогеза Чаплыгина — Жуковского). [c.28]

При стационар1юм безотрывном обтекании поток плавно огибает 1ЮСОК, при эт ом на передней кромке бесконечно тонкого профиля воз-люжиы бесконечные скорости и разрежения. В дальнейшем поток движется вдоль поверхности профиля и сходит с его задней кромки 1Ю касательной к плоскости. Гипотеза Чаплыгина — Жуковского вы- [c.65]

Приведенные выше результаты подтверждают сказанное. Действительно, при резании в вакууме контактные поверхности режущих инструментов (см. рис. 9 и 10) сплошь покрыты заторможенными слоями обрабатываемого металла поверхности инструментов, стружки и обрабатываемой заготовки грубые с рваными местами. Относительно плавный сход сливных стружек сменяется скачкооб разным с периодическим утолщением (т. е. с переменной усадкой). Процессы торможения интенсифицируются вплоть до полной остановки стружки с последующим смещением зоны первичной пластической дефор[мации дальше от режущей кромки. Образуется силь нодеформированный элемент. Особенно эти процессы интенсифицируются при резании в вакууме пластичных сталей с малым содержанием углерода — нержавеющей 12Х18Н10Т и электротехнической Э12 (см. рис. 12, б). [c.77]

При этом скорость на задней кромке F пластины будет равна ( )а=е = со == 1 Коо 1 os tt o. Картина циркуляционного обтекания пластинки с плавным сходом струй с задней кромки показана на рис. 74. [c.257]

Сравним между собою формулу (81) и формулу (61), которая давала значение циркуляции, накладываемой на пластинку для того, чтобы задняя ее кромка была точкой плавного схода струй. Формулы эти станут тождественными, если заметить, что направление бесциркуляционного обтекания пластинки совпадает с направлением самой пластинки, а теоретический угол атаки а равен углу боо скорости на бесконечности с осью Ох. В этом случае, производя отображение пластинки длины 2с на круг радиуса а, убедимся, что произведение аМоа равно с. [c.276]

II толстая область отрыва, которыми нельзя пренебрегать при решении задачи о внешнем течении. Поэтому Маскелл [43] рассматривает толщину вытеснения для области, состоящей иэ участка с постоянным давлением, который простирается по предположению до максимальной толщины пузыря, и участка с постоянной толщиной вытеснения, простирающегося до задней кромки, при этом область отрыва имеет почти постоянную толпщну и плавно сходит с задней кромки, приближаясь к направлению основного потока вдали от кромки. [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...