Амплитуда деформаций значения

Амплитуда деформаций определяется по известному значению Kg, номинальным деформациям s и напряжениям 0-. [c.393]

Таким образом, пучности деформаций совпадают с узлами ско-)остей и, очевидно, узлы деформаций — с пучностями скоростей, а рис. 448, б изображено распределение амплитуд деформаций для того же случая, для которого на рис. 448, а изображено распределение амплитуд смещений и амплитуд скоростей. Что касается сдвигов во времени между мгновенными значениями смещения, скорости и дефор- [c.685]

Предположения относительно механического поведения среды сводятся к тому, что вблизи поверхности полости вынужденное движение среды вызывает большие пластические деформации, развивающиеся в относительно короткое время. На достаточно большом расстоянии это движение вызывает лишь упругие или вязкие возмущения малой амплитуды, средние значения скоростей деформаций во всех областях деформации за время образования полости, вплоть до конца первой стадии расширения, оказываются небольшими, влияние упрочнения и скорости деформаций учитывается динамической диаграммой Ог-Эе/ или диаграммой Тг у , полученной пересчетом с помощью зависимостей [c.88]

Жесткая схема нагружения обусловливает, как правило, более раннее наступление в образце периода разрыхления (появления в структуре субмикроскопических нарушений сплошности) и появление микроскопических трещин. При испытании по схеме с постоянной амплитудой деформации образец с трещиной выдерживает значительно большее число нагружений. Предел выносливости при испытании по обеим схемам нагружения имеет близкие значения, так же как и значения величин ограниченной долговечности при весьма больших перегрузках. [c.18]

Машина" для испытания на усталость с электромагнитным возбуждением колебаний характеризуется тем, что создает высокие значения амплитуды деформации при обеспечении стабилизации заданной амплитуды колебаний до разрушения образца. [c.198]

Испытания нескольких наноструктурных образцов при различных амплитудах деформации показали примерно равные величины напряжения насыщения а около 250 МПа (рис. 5.18а). После кратковременного отжига при 473 К сг также уменьшается и его значение достигает 150 МПа. Тем не менее это значение за- [c.213]

Известно, что усталостные свойства коррелируют с формой петли гистерезиса при циклических испытаниях [373, 378]. Это утверждение становится более очевидным, если учесть, что параметр энергии Баушингера связан с упругой энергией, запасаемой в образце во время циклической деформации. Более наглядным является анализ формы петли гистерезиса за цикл испытаний при сравнимых амплитудах деформации. При этом чем выше среднее значение энергетического параметра, тем лучше усталостные свойства. [c.219]

Уменьшение амплитуды цикла напряжений, действующих в детали или образце, может быть простейшим объяснением явления остановки развития усталостной трещины. При этом не имеет значения причина, вызывающая такое уменьшение переход на более низкий уровень рабочей нагрузки при мягком режиме нагружения или уменьшение жесткости детали, работающей в цикле с заданной амплитудой деформации. Важно только, чтобы это уменьшение действующих напряже- [c.30]

Расчетные значения максимальной и минимальной деформации цикла для первых четырех элементов решетКи у вершины усталостной трещины различной длины, полученные в результате анализа первого знакопеременного цикла, показали, что для трещины небольшой длины минимальные деформации цикла являются сжимающими. Однако с ростом трещины они становятся растягивающими. Для каждого из четырех элементов у вершины трещины были найдены зависимости амплитуд деформаций от длины трещины, имеющие явно выраженный минимум амплитуда деформаций в области у вершины трещины на первой стадии ее развития уменьшается и, достигнув минимума, увеличивается с дальнейшим ростом трещины. [c.67]

В этих формулах еа и уа — амплитуды деформаций Аен и Ау — неупругие деформации за цикл В — удельная энергия, необратимо рассеянная за цикл /сф — коэффициент формы петли гистерезиса. В случае неоднородного напряженного состояния в приведенных выше формулах, как уже отмечалось, использовались действительные значения напряжений и неупругих деформаций. [c.4]

Начальные участки диаграмм циклического деформирования строились в координатах Ста — Ба, величина амплитуды деформации подсчитывалась по формуле (1) с использованием значений неупругой деформации за цикл для числа циклов нагружения, при котором наблюдалась стабилизация процесса неупругого деформирования, а при отсутствии стабилизации — при 0,5Ар. [c.6]

Возможность осуществления как жесткого, так и эластичного нагружения образца. Это требование обусловлено особенностями работы деталей, поскольку усталостное разрушение может развиваться при постоянных значениях не только амплитуды усилия, но и амплитуды деформации материала. В этом случае закономерности сопротивления усталости (например, в период развития трещин или при деформировании материала в упруго-пластической области) существенно различны и их следует изучать с учетом особенностей нагружения, имеющих также большое значение при исследовании утомляемости полимерных материалов, механические свойства которых, а следовательно, и силовой режим испытаний изменяются в процессе повторно-переменного деформирования. [c.53]

И частоты колебаний. Благодаря сходству эффектов, обусловленных температурой и амплитудами динамических деформаций (см. рис. 3.2 и 3.6), подход, основанный на построении зависимостей, показанных на рис. 3.15 и 3.10, можно использовать для перенесения всех данных на один график. На рис. 3.15 представлены зависимости модуля упругости и коэффициента потерь от частоты колебаний для пяти значений амплитуды деформаций в типичной резине с наполнителем при температуре,. [c.123]

Для уточненного определения малоцикловой прочности и ресурса могут быть использованы экспериментальные кривые малоцикловой усталости при жестком (заданные амплитуды деформаций) и мягком (заданные амплитуды напряжений) нагружении [4, 5, 8, 14, 15]. Это имеет важное значение при использовании в атомных реакторах новых материалов (основной металл, металл швов и наплавок), а также при изменении режимов термообработки. [c.46]

Гарантированные значения коэффициента снижения усталостной прочности металла сварных соединений срс представляют по результатам испытаний при симметричном цикле заданных деформаций в упругопластической области и заданных напряжений в упругой области в интервале температур и чисел циклов, указанных в п. 6.1. Результаты обрабатывают методом наименьших квадратов в полулогарифмических координатах <рс — логарифм амплитуды деформации. [c.244]

Вычисление величины низкочастотного усталостного повреждения df по определенному для данного случая нагружения значению амплитуды деформаций осуществляется как отношение [c.263]

Интенсивность циклического упрочнения конструкционных сплавов обычно в процессе неупругого деформирования монотонно убывает вплоть до нуля (стабилизация) это отвечает виду функции а %), асимптотически приближающейся к значению и = = а. Стабилизация диаграммы означает, что в подэлементах, которые были вовлечены в пластическое деформирование, достигнуто насыщение (значения а неотличимы от а ). Однако увеличение размаха деформации приведет к возобновлению процесса упрочнения (из-за новой группы пластически деформируемых подэлементов). С другой стороны, при уменьшении амплитуды деформации (после стабилизации) поведение материала с самого начала будет стабильным. [c.227]

Для построения расчетных зависимостей анализируют различные сечения разрушающих поверхностей при фиксированных значениях напряжения ползучести или амплитуды деформации термического цикла. Если левые части уравнения (40) и (41) представить как функции напряжения при ползучести или деформации за цикл, при термоусталости в общем случае семейства кривых подобной формы при фиксированных значениях и т можно описать соотношениями [37 [c.93]

Возможность сопоставить данные испытаний с постоянным значением Ле, , но различными типами циклов нагружения дает метод разделения амплитуд деформации [40]. В этой связи различают четыре основных вида циклов рр, рс, ср к сс. Буква "р" означает пластическую деформацию с высокой скоростью, буква "с" — деформацию ползучести. Кроме того, 356 [c.356]

Он не зависит от частоты, а зависит только от амплитудного значения интенсивности касательных деформаций Г. Как известно, независимость от частоты и зависимость от амплитуды деформации является характерным свойством внутреннего трения в металлах при больших напряжениях [149, 207[. [c.156]

Выносливость (усталостная прочность) — способность материала или конструкции сопротивляться действию циклических (повторно-переменных) нагрузок. Критерием оценки циклической прочности является предел усталости, т.е. максимальное значение напряжения цикла, при действии которого не происходит усталостного разрушения образца в течение заданного большого числа циклов при нагружении с заданной амплитудой деформации или напряжения. [c.318]

Рассмотрим эйлерово периодическое течение, и пусть е — амплитуда деформации (например, в периодическом плоском сдвиговом течении, подобном обсуждавшемуся в разд. 5-4, е = VIhai). Соответствующее амплитудное значение скорости деформации связано с е уравнением [c.229]

Распределения амплитуд деформаций и скоростей (для значений /1=1, 2, 3) изображены соответственно на рис. 436, а н б (цифры означают номера гармоник). Расстояние, на котором укладывается полный период функции распределения (т. е. расстояние, на котором аргумент функции распределения изменяется на 2л), называется длиной волны. Как видно из рис. 436, на длине стержня укладывается / (Х /2) длин волн, где —длина волны, соответствующая данному значению п. Понятие длины волны в дальнейшем ( 153) будет развито и дополнено. При этом выяснится, что k в (18.7) и /г в (18.9) и (iklO) — это не любые целые числа, а одни и те же целые числа, т. е. что п = k. Это равенство нам понадобится уже сейчас, чтобы установить, какой гармонике какая функция распределения соответствует. [c.664]

При испытании литейных никель-хромовых сплавов при низких амплитудах деформации наблюдалось меньшее окисление стенок трещин, чем при высоких амплитудах. Отсюда предположительное заключение о тем, что при низких деформациях (напряжениях) разрушение наступает относительно поздно, количество возникших трещин невелико и развиваются они относительно быстро. При высоких деформациях разрушение возникает в виде многих трещин и в более раннем периоде, но развитие идет относительно медленно. Схематично изменение скорости развития единичной трещины во времени для высокого и низкого значения амплитуд деформации можно представить так, как это показано на рис. 134. Аналогично понижению амплитуды деформации действует понижение максимальной температуры цикла. Так, при испытании сплава ЖС6У наблюдалось уменьшение количества очагов в изломе (т. е. количества возникающих трещин) при изменении режима нагружения с 950 100°С на 850 100°С. [c.166]

С рисунком, близким к ручейковому узору. Анализ усталостных полосок показывает, что по длине каждой отдельно исследованной трещины ширина их изменяется мало. В этом заключается также одно из отличий термоусталостного разрушения от разрушения при механической усталости. Вместе с тем наблюдается определенная зависимость между уровнем деформации (напряжения) и шириной микроусталостных полосок, а также характером изменения этой величины по мере распространения разрушения. Полоски, расположенные в непосредственной близости к очагу, закономерно уменьшаются с уменьшением значения амплитуды деформации (рис. 141) далее, с увеличением длины трещины такое соотношение не сохраняется в образцах, испытанных при высоких значениях Ле, ширина микрополосок нарастает [c.169]

В реальных концентраторах напряжения наблюдается широкий спектр значений амплитуды деформации. При изменении амплитуды деформации 8 число циклов до разрушения N изменяется по уравнению Мэнсоиа- [c.233]

Экспериментальные зависимости типа max—X объединяют в сущности три величины температуру, напряжение (деформацию) и число циклов поэтому каждое значение одной из этих величин, например число циклов, соответствует некоторому сочетанию двух других. Для расчетов часто необходимо для одного и того же значения температуры иметь зависимость амплитуды напряжения или деформации от числа циклов. В связи этим наряду с зависимостями max—N, имеющими значение при выборе материала и предварительной оценке термостойкости конструкции, используют кривые термической усталости, построенные при постоянной максимальной температуре цикла и варьировании нагрузки (амплитуды деформации). Такие зависимости обычно называют кривыми термической усталости и представляют в двойной логарифмической системе координат IgAe— g N. Их можно построить для различных значений длительности выдержки в цикле нагрева, т. е. по параметру tg. [c.54]

Рассмотрим характер петель гистерезиса при деформировании этих материалов в обеих областях при Ле>1,1% и Ае< <1,1% выберем, например, значения соответственно Ле=1,4% и Ае = 0,85%. По рис. 37, схема а—а, при амплитуде деформации Ае=1,4% почти одинаковы значения размахов напряжений Аа и пластических деформаций обоих материалов Ап= = 1000 МПа для ЖС6К, Аа=940 МПа для ХН77ТЮР. Такое различие величин напряжений не может вызвать значительного уменьшения числа циклов до разрушения сплава ЖС6К. [c.64]

Опытные данные (см. рис. 40—42), однако, свидетельствуют о том, что углы наклона кривых Де—N и Тц—N существенно различаются, а использование для расчетов кривых с наибольшим углом наклона к оси N (расчет в запас ) дает слишком приблизительные результаты. Некоторые количественные данные, относящиеся к сталям 12Х18Н9Т и 37Х12Н8Г8МФБ, приведены в табл. 9 и 10. Как видно из этих данных, значение постоянной Ь существенно изменяется при варьировании амплитуды деформации Де. [c.76]

Отсутствие единой точки зрения на характер разрушения при термоусталости, затрудняющее анализ причин разрушения деталей, объясняется, по-видимому, некомплекеным исследованием роли основных трех факторов —1, Ае и Тц. Как показано выше, лишь сохранение неизменными двух из них позволяет выявить роль третьего (см. пп. 11, 12). При этом установлены некоторые общие признаки термоусталостного повреждения. Так, сочетание невысоких значений максимальной температуры цикла, малых амплитуд деформаций и отсутствие выдержки при максимальной температуре цикла обусловливают, как правило, усталостный тип разрушения, характеризуемый тонкими транс-кристаллитными трещинами со следами притертости, перпендикулярными действующим термическим напряжениям. Увеличение амплитуды нагрузки, введение в цикл выдержки при тах. особенно повышение температуры, изменяют характер разрушения вначале на смешанный, когда наблюдаются трещины и по зерну, и по границам, а затем разрушение устойчиво развивается по границам зерен, менее прочным в новых условиях нагружения и нагрева, чем материал тела зерен. [c.98]

Приведенные примеры расчета сопловых лопаток турбин (эти детали наиболее подвержены воздействию термощикличес-ких нагрузок) свидетельствуют о следующем. При значениях температуры цикла тах, которые существенно увеличивают пластичность материала (1050—1100°С), влияние амплитуды деформации на долговечность уменьшается — запас пластичности материала достаточно велик. При тах=Ю00°С, когда пластичность сплава ЖС6К резко уменьщается, роль термических напряжений существенно возрастает, что приводит к уменьшению долговечности. В лопатке всегда имеются зоны, нагретые до различных температур следовательно, сопротивление термической усталости различное в разных точках, и не всегда трещины термоусталости возникают в наиболее нагретых зонах. Часто они появляются в переходных областях (от горячих зон к холодным), что может быть связано с местным уменьщением деформационной опособности материала. В связи с этим расчет теплового и напряженного состояний лопаток для дальнейщей оценки их сопротивления термоусталости следует выполнять не для одного опасного сечения, а для нескольких сечений по высоте лопатки. [c.180]

Интересно отметить, что формирование ячеистой дислокационной структуры в поверхностных слоях наблюдается и при объемной усталости, причем имеется тенденция к уменьшению величины ячеек при увеличении амплитуды деформации. В табл. 12 в качестве примера нредставлены значения размеров ячеек дислокационной структуры для железа в зависимости от амплитуды деформации [83]. [c.102]

Анализ формы петли. Решс-трировалось около 2000 пар значений напряжения и деформации в полупетле в запоминающем устройстве вычислительной машины и вычислялась вторая производная. Из уравнения (6) определялись плотности вероятности внутренних напряжений для петель с разными амплитудами деформации. Для температуры Т = 293 К и разных амплитуд пластической деформации ОЛИ показаны на рис. 2. Очевидно, с повышением амплитуды пластической деформации максимум плотности перемещается к более высоким напряжениям. [c.71]

Таким образом, при со = onst коэффициент FJn является мерой некоторого изменения расчетных амплитуд сил трения по отношению к максимальным реальным (см. табл. 2. 3, д, е). Впрочем, равенство рассеяния обеспечивает при этом требуемую сходимость как расчетных, так и экспериментальных резонансных амплитуд деформаций в упругих участках систем, в широкой области изменения этих величин вплоть до предела текучести материала. В табл. 2. 3 (см. вклейку) дано сравнение параметров петель при разных значениях показателей степени п для скоростной зависимости сил трения. [c.106]

Характер зависимости числа циклов до разрушения от амплитуды деформации при малоцикловой усталости образцов с концентратором напряжения в воздухе, коррозионной и наводороживающих средах качественно остается таким же, как у образцов без концентратора напряжений, однако по абсолютному значению выносливость образцов с концентратором напряжения меньше. [c.137]

При установленных по уравнению (1.8) значениях Ка и по уравнению (1.7) определяются местные напряжения и деформации д.чя исходного (статического) и циклического нагружений эти данные позволяют охарактеризовать амплитуды ёц местных упругопластических деформаций и соответствующие им значения коэффициентов асимметрии цикла. Для заданной формы цикла с использованием деформационных критериев разрушения определяется число циклов Мд до образования макротрещины (рис. 1.3, а). При нормальных и умеренных температурах, когда температурно-временные эффекты не проявляются (кривая Тд на рис. 1.3, а, соответствующая кратковременным испытаниям со временем т ), разрушающие амплитуды деформаций ёа получаются выше, чем при возникновении статических и циклических деформаций ползучести при высоких температурах (кривая т на рис. 1.3, а, соответствующая эксплуатационному времени нагружения т ). Введение запасов по числу циклов и по разручнаю-щим амплитудам деформаций позволяет построить кривые допускаемых амплитуд деформаций [ва] и чисел циклов [Л ц]. Для построения кривых на рис. 1.3, а в первом приближении молено использовать результаты базовых экспериментов (см. рис. 1.2) при длительном статическом нагружении — предельные разрушающие напряжения a(,t и пластичность (определяемую через относительное сужение ф(,т)- При этолг следует учитывать (рис. 1.3, в), что изменение во времени величины о т зависит от типа металла и степени его легирования (например, никелем, хромом, молибденом и другими элементами) в меньшей степени, чем величины ё г- [c.14]

Выносливость (усталостная прочность) — способность материала или конструкции сопротивляться действию циклических (повторно-неременных) нагрузок. Критерием оценки циклической прочности является предел усталости, т. е. максимальное значение напряжения цикла, при действии которого не происходит усталостного разрушения образца в течение заданного большого числа циклов нагружения. Критерием оценки циклической прочности может быть также разрушающее число циклов при нагружении с заданной амплитудой деформации или напряжения. [c.280]

В области разупрочнения при определенных значениях напряжения ползучести имеются экстремумы, соответствующие наиболее интенсивному суммированию повреждений (минимальным относительным долговечностям). Положение минимума и его величина почти не зависят от последовательности действия нагрузок, т. е. выполняется закон коммутативности. При испытаниях стали 12Х18Н10Т с предварительной ползучестью при низком уровне напряжений и определенной амплитуде деформации термического цикла также имеет место минимум суммарной относительной долговечности. [c.94]

На рис. 10.6 в двойных логарифмических координатах представлена усталостная долговечность сплава Nimoni 90 для различных значений Ле, [27]. Наклон линий долговечности Ь уменьшается с повышением температуры примерно от -0,5 при 650 °С до -0,8 при 900 °С. Величины Ъ, более отрицательные, чем —0,6, не считаются необычными для суперсплавов при высоких температурах. Столь крутые наклоны, вероятно, указывают на сокращение долговечности, когда в режим низкой амплитуды деформации и, следовательно, высокой долговечности включаются механизмы, предполагающие временную зависимость повреждения. [c.350]

Интересно отметить, что расположение очагов усталостного разрушения и размер обнаруженных там дефектов определяется сочетанием амплитуды деформации и воздействия среды [66]. Иллюстрацией этому служат результаты испытаний сплава Кепё 95 в трех технологических вариантах (рис. 10.16) при 649 °С [35]. При больших амплитудах деформации Ае, трещины очень часто возникают даже на дефектах, размер которых близок к среднему. Трещина, возникшая на поверхности, быстро растет и приводит к разрушению образца, так как этому способствует контакт со средой. При малых значениях Ае, трещины возникают только на немногочисленных крупных дефектах. Поскольку они беспорядочно распределены в объеме образца, весьма вероятно подповерхностное возникновение трещин. Вариации относительной длительности периода, в течение которого эти трещины растут без контакта с окружающей средой, предполагают разброс долговечности, присущий этим порошковым сплавам. Наибольшее влияние на этот разброс (см. гл. 17), конечно, оказывают вариации в размерах и типах дефектов. [c.370]

Результаты расчета предельных "повреждений при блочном нестационарном малоцикловом нагружении представлены на рис. 4.15. Общая закономерность для этих условий испытаний [29, 80, 85, 109] состоит в том, что при достаточном (более пяти noBTOpj -ний) перемешивании блоков амплитуд деформаций (жесткий режим) и сравнительно небольшом их различии по величине оправдывается правило линейного суммирования повреждений, выражаемое в относительных долговечностях. По данным этих исследований среднее значение суммы относительных долговечностей составляет 0,97 (при предельных 0,63 и 1,28). При этом разброс данных не выше соответствующего рассеяния при стационарном нагружении в режиме А (5, рис. 4.15). [c.192]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...