Электрическая нагрузка датчика

Электрическая нагрузка датчика [c.56]

Контакты электроконтактных преобразователей (датчиков) при значительных электрических нагрузках подвержены износу, что ведет к погрешности контроля. Поэтому для обеспечения такого режима работы, при котором электроконтактные преоб- [c.38]

Термопара-датчик, воздействующая на автомат отключения нагрузки [1], в соответствии с характером кризиса занимала почти одну треть длины (а в опытах с касанием прямых трубок — всю длину) обогреваемой трубки. Все спаи, воспринимающие скачок температуры в момент кризиса, были обращены в сторону узкого зазора. Автомат настраивался на срабатывание при термо-э. д. с., соответствующей температуре 500° С. Правильность настройки проверялась по автоматической записи температуры стенки, которая дополнительно измерялась специальной термопарой в комплекте с потенциометром ЭПП-09. Показания контрольной термопары свидетельствовали о том, что во всех опытах электрическая нагрузка отключалась в результате скачка температуры стенки трубки. Об этом говорит и тот факт, что опыты с пережогом трубки (в среднем каждый 7-й опыт) полностью согласуются с опытами без пережога. [c.184]

Для устранения влияния колебания электрической нагрузки на точность работы датчика рамка 3 питается с помощью трансформатора током, протекающим по диагонали моста. В результате в рамке возникает момент, уравновешивающий момент от измерительного стержня, строго пропорциональный измеряемой величине. [c.541]

В тех же случаях, когда датчик работает на согласованную нагрузку, оптимальное отношение площади сечения гальванического покрытия к сечению основы следует подбирать с учетом влияния толщины покрытий на собственное электрическое сопротивление датчика. [c.93]

Устройства, автоматически регулирующие нагрузку или подачу энергии в двигатель для обеспечения постоянной средней скорости механизма, называются регуляторами скорости. Основным элементом каждого регулятора является датчик, который реагирует на изменение скорости движения. Датчиками могут быть, например, вращающиеся грузы, центробежная сила которых пропорциональна квадрату угловой скорости тахогенераторы, вырабатывающие электрический ток, напряжение которого пропорционально угловой скорости спусковые устройства, осуществляющие периодическую остановку и пуск в ход регулируемого механизма. [c.395]

Измерение раскрытия трещины осуществляется датчиками перемещений, как показано на рис. 3.14 для растяжения а) и изгиба (б). На упругих элементах датчика перемещений размещены тензометры электрического сопротивления, позволяющие непрерывно измерять и записывать диаграммы зависимости раскрытия трещины от нагрузки и тем самым определять критические значения, соответствующие началу быстрого роста раскрытия, т. е. возникновению неустойчивого состояния. [c.58]

Более высокую частоту собственных колебаний имеют пьезокерамические датчики. Например, датчик для измерения максимальных ускорений при ударах (рис. 14.13,6) имеет пьезокерамический элемент I из титаната бария, выполненный в виде шайбы диаметром 25 мм и толщиной 2,5 мм с центральным отверстием в 5 мм. При ударной нагрузке на поверхности пьезокерамики возникает электрический заряд, пропорциональный приложенному инерционному давлению. Керамика допускает нагрузку до 8000 Н/см при деформации в 0,0001%. На пьезокерамическую шайбу наложен груз 2, прижатый изолированным винтом 3. Пьезокерамические датчики имеют собственную частоту порядка 20 кГц. [c.437]

В динамографах с электрическими датчиками регистрируют изменение одного из параметров электрического контура—индуктивного сопротивления, омического сопротивления или емкости. Например, в индуктивном датчике (рис. 14.14, а) изменение нагрузки приводит к перемене величины воздушного зазора б, который меняет коэффициент самоиндукции в датчике с угольным сопротивлением (рис. 14.14,6) при изменении нагрузки Р меняется сопротивление Р угольного столбика, состоящего из ряда пластин если на испытуемую деталь наклеить проволочное сопротивление (рис. 14.14, в), то относительное изменение деформации е проволоки изменит величину омического сопротивления датчика если действующее усилие будет изменять воздушный зазор б между [c.438]

Связь электрического сигнала в системе проводник — диэлектрик — проводник (диэлектрический слой конечной толщины) с параметрами импульса нагрузки качественно описывается простой физической моделью. На основании этой модели может быть рассчитана тарировочная кривая датчика и предсказано [c.169]

Учитывая сказанное, для регистрации слабых упруго-пластических волн нагрузки использовался емкостный датчик на свободной поверхности с неподвижным электродом диаметром 25 мм и охранным кольцом для создания однородного поля в воздушном зазоре х=2 мм (охранное кольцо сечением 28Х Х96 мм). Для устранения электрического пробоя между электродами прокладывалась диэлектрическая пленка толщиной [c.179]

Начальный период сжатия диэлектрика в течение времени прохождения волны по толщине диэлектрика, несущественный при использовании тонкой диэлектрической пленки, является существенным при регистрации электрического сигнала в системе проводник — диэлектрик — проводник с диэлектрическим слоем конечной толщины. Анализ этих эффектов представляет интерес в связи с проверкой модели генерации сигнала в диэлектрических датчиках при прохождении волны. В связи с этим рассмотрим связь сигнала на электродах плоского конденсатора с диэлектрическим слоем конечной толщины с параметрами волны нагрузки в течение периода ее распространения по диэлектрическому слою. [c.185]

В соответствии с предварительным анализом электрический сигнал, вызванный сжатием диэлектрика при прохождении волны нагрузки, характеризует импульс нагрузки при соединении плоского конденсатора с поляризованным диэлектрическим слоем с измерительной аппаратурой по схеме с короткозамкнутыми электродами, представленной на рис. 85 (постоянная времени R значительно меньше времени регистрации). При таком соединении разность потенциалов на электродах датчика остается постоянной в процессе сжатия диэлектрика ударной волной, а величина сигнала, снимаемого с сопротивления нагрузки, определяется током подзарядки датчика, зависящим от параметров волны нагрузки. [c.186]

Для программирования низкочастотных режимов нагружения (например, при испытаниях самолетных конструкций) применяются автоматы, управляемые специальной электрической системой [15], в которой положение движков двух задающих потенциометров определяют экстремальные значения нагрузки. Обратная связь в этих системах осуществляется с помощью потенциометрических датчиков, соединенных с динамометром. Задающие потенциометры образуют с потенциометрическим датчиком мостовые схемы, в диагонали которых включены обмотки трехпозиционного поляризованного реле. Такая система управления имеет релейный выход. Для нагружения по многоступенчатой программе в схему автомата вводится столько пар задающих потенциометров, сколько ступеней в программе. Поочередное подключение задающих потенциометров осуществляется соответствующим программным устройством. [c.175]

Другим типом электрических устройств, работающих с автоматами нагружения, являются следящие устройства, осуществляющие программирование нагрузки по сложному закону (с варьируемыми скоростями деформирования, формой цикла и другими параметрами режима испытаний). Заданная программа определяет весь ход изменения нагрузки во времени. В качестве задающего программу устройства может быть использован, например, стандартный фотоэлектрический следящий прибор РУ5, позволяющий воспроизводить сложные программы в виде темных линий, нанесенных на перемещающуюся прозрачную ленту. Связанный механически со следящей головкой РУ5 потенциометр вместе с потенциометрическим датчиком включены в балансную схему, приводящую в действие электрический преобразователь, величины токов в обмотках которого являются функцией отклонения нагрузки от заданного значения. Электрический преобразователь воздействует на регулятор гидроусилителя, являющийся исполнительным органом гидравлического силовозбудителя. [c.175]

Измерение динамических усилий на стыках деталей или конструкций осуществляется пьезодатчиками силы с чувствительностью порядка 1 В/кгс. Датчики силы должны устанавливаться во всех точках жесткого крепления конструкции и, следовательно, воспринимать все статические и весовые нагрузки, действующие на конструкцию. При исследованиях вибраций амортизированных механизмов может использоваться динамометр, состоящий из резинометаллического амортизатора с вставленным внутрь резинового массива пьезоэлементом. Приложение к амортизатору динамической нагрузки вызывает переменные напряжения растяжения-сжатия резинового массива, которые, воздействуя на пьезоэлементы, создают на его обкладках электрическое напряжение, пропорциональное амплитуде силы. Динамометр предварительно тарируется на специальном стенде. Чувствительность динамометра 0,1—1 В/кгс. [c.148]

Нагрузку в системах фирмы MFL измеряют по давлению масла посредством электрических датчиков (давления). [c.50]

Тензорезисторные датчики силы получили самое широкое распространение. В этих датчиках деформация упругого элемента, пропорциональная нагрузке, преобразовывается тензоре-зисторами, закрепленными на нем, в электрический сигнал. [c.353]

Нормальные действующие в контакте нагрузки также могут регистрировать датчики сопротивления, которые наклеиваются на создающие нагрузки плоские пружины. Более простой и достаточно надежной является оценка величины нормального давления по геометрическим признакам, т. е. по величине изгиба пружин, определяемой углом наклона направляющих и величиной перемещения образцов вниз. Последнее же точно определяется длительностью работы машины при испытании, регистрируемой на осциллограмме отметчиком времени. Тарировка пружин производится для малых нагрузок уравновешиванием грузами, подвешиваемыми через блок и передающими усилие к коротким образцам (принцип основан на размыкании электрической цепи), или же с помощью пружинных весов. Тарировка для испытаний с большими, нагрузками производится нанесением непосредственно в приборе отпечатков на длинном образце из мягкого металла (например, меди) твердыми короткими образцами (закаленная сталь) при различных величинах изгиба плоских пружин, определяемых положением подвижной части прибора. Затем зависимость величины размера этих отпечатков от величины изгиба пружин сравнивается с зависимостью величины отпечатка от действующего усилия, полученной при сдавливании с определенными нагрузками этих же образцов в реверсоре этой же испытательной машины. [c.68]

Нагрузка на соприкасающиеся детали создается съемными грузами, помещенными на равновеликие плечи седла. Сила трения фиксируется по прогибу упругой балочки, который измеряется с помощью датчиков сопротивления, наклеенных на балочку. Электрические импульсы усиливаются промежуточным усилителем и регистрируются шлейфовым осциллографом. [c.251]

Пьезоэлемент датчика с электрической стороны (фиг. 16) рассматривается как конденсатор емкости С, на котором под действием переменной механической нагрузки возникает переменный заряд. [c.108]

Первичные диаграммы вдавливания можно зарегистрировать и при непрерывном нагружении индентора в координатах нагрузка Р — глубина внедрения инденгора /. Такие диаграммы дают более полную информацию о поведении материала в упругой и упругопластической областях деформирования, чем диаграммы при ступенчатом вдавливании индентора. На рис.2.22 представлены диаграммы вдавливания в координатах Р — / для двух марок стали. Эти диаграммы зарегистрированы при вдавливании сферического индентора диаметром 0 = 2,5 мм на специальном автоматическом приборе, позволяющем непрерывно измерять текущие значения Р и / путем передачи электрических сигналов датчиков нагрузки и перемещений от измерительного узла через средства сопряжения в ЭВМ. Сплошные линии диаграмм соответствуют нагружению, а штриховые — разгружению индентора. За пределами начальной упругой деформации (участок этой деформации на рассматриваемой диаграмме незначителен и им можно пренебречь) зависимость Р от / можно также аппроксимировать степенным уравнением, аналогичным уравнению Е. Мейера (2.5) [c.51]

Выходные цепи датчиков. Свойства датчика в значительной степени зависят от вида электрической цепи, связывающей его с нагрузкой. Электрическая цепь датчика вместе с входной цепью приемного устройства может образовать одно- и двухсигнальный выходы, которые называют также несимметричным и симметричным соответственно. Причем во втором случае имеют в виду симметрию цепей и наличие на выходе одновременно двух сигналов хотя и противоположной полярности относительно измерительной земли. [c.213]

Работа ограничителя ОГП-1 основана на сравнении электрического сигнала датчика усилия, пропорционального усилию в стреловом расчале, с величиной электрического сигнала, задаваемого датчиком угла наклона стрелы и определяющего допустимую величину усилия. Опраничитель ОГП-1 имеет шесть различных характеристик, переключаемых в зависимости от ветрового района и высоты крана. Характеристики устанавливают с помощью переключателя на релейном блоке и кондукторного фланца на датчике угла. При переключении характеристик следует строго соблюдать последовательность работ, величины высот и ветровых нагрузок, приведенные в инструкции по монтажу л эксплуатации крана. В качестве преобразователей величины нагрузки и угла наклона стрелы в электрические сигналы исполь- [c.105]

Поливинилиденфторидная пленка толщиной 10 — 30 мкм используется в качестве активного элемента датчиков давления в ударных волнах. Пленка размещается между тонкими металлическими обкладками, соединенными с выводами. Обычно диаметр такого конденсатора составляет 3 — 5 мм. Датчик размещается в образце и ориентируется параллельно фронту ударной волны. При прохождении ударной волны через плоскость датчика происходит изменение поляризации поливинилиденфторида и на обкладках появляется электрический заряд. Для регистрации электрического сигнала датчика применяют резистивную или резистивно-емкостную нагрузку, с помощью которых регистрируется ток разряда или непосредственно текущая величина заряда на обкладках. В случае резистивной на- [c.63]

Датчик положения дроссельной заслонки (рис. 2.74 представляет собой потенциометр, установленный на оси дроссельной заслонки Сигнал с датчика служит для определения режима работы деигателя (холостой ход, частичная или полная нагрузка). В электрическую цепь датчика подается напряжение [c.56]

В копирующих манипуляторах для воспроизведения угла поворота вала нагрузки по заданному углу поворота вала оператора применяют также сельсинную следящую систему (рис. 11.18, в) — самосинхронизирующуюся электрическую машину для плавной передачи на расстояние угла поворота вала. Сельсин-датчик и сельсин-приемник питаются от одной сети через статор и ротор, обмотки которых связаны только индуктивно. При повороте ротора сельсин-датчика на угол ф,,,, нарушается равновесие в цепи и возникают уравновешивающие токи, поворачивающие ротор сельсин-[фиемника на угол ф л ф(, при незначительной механической нагрузке разность фон—фн невелика (I—2 ) если нагрузка велика. [c.335]

Узел крепления плоских призматических образцов испытательного комплекса, установленного в Лаборатории ИГД СО АН СССР представлен на фото 16. Образцы нагружаются по схеме трехточечного изгиба (рис. 8.6). Усилие, приложенное к образцу, передается через кольцо 2 на четырехлепестковый упругий элемент i и с помощью тензодатчиков 6 преобразуется в электрический сигнал, который через тензометрический усилитель воспроизводится по координате У двухкоординатного самопишущего прибора. Показания тензодатчика нагрузки тарируются с помощью динамометра сжатия. Величина прогиба образца в точке приложений силы фиксируется тензодатчиком 4, наклеенным на упругую пластину, 5. Тарировка датчика производится микрометрическим глубиномером с точностью 0,01 мм. С помощью микроскопа 5 осуществляется визуальный контроль за процессом разрушения. [c.141]

На зону повреждеция был наклеен проволочный датчик, по электрическому сигналу которого судили о моменте возникновения трещины. Этот этап испытания был реализован на гидропульсаторе при треугольной форме цикла с частотой 12 Гц. После регистрации факта возникновения трещины испытания на пульсаторе прекращали и переходили на малоцикловые усталостные испытания с трапецеидальной формой цикла. Выдержка под нагрузкой цикла имела длительность 10 с. [c.555]

Цилиндры испытательные двусторонние (ЦИД) (табл. 33) предназначены для испьгганий статическими и цилиндрическими знакопостоянными и знакопеременными нагрузками. Могут оснащаться датчиками силы и следящими золотниками. Это позволяет применять их в испытательных установках с электрогидравлическим управлением и электрическим снлоизмерением. [c.218]

Сигналы датчиков поступают на усилитель 8АНЧ и далее на регистрирующий прибор ПДС-21 (на одну из его координат). Благодаря системе шарниров в тягах устраняются перекосы образца при нагружении. В установке реализуется циклическое нагружение растягивающей нагрузкой от О до 5 кН по так называемой мягкой схеме нагружения. Электрический контакт 7, сигнализирующий о начале силового цикла, срабатывает при постоянной минимальной нагрузке, что гарантирует постоянство выбранного цикла нагружения в случае изменения длины образца в процессе испытаний. [c.93]

В ОФНК АН БССР создан прибор МА [40] с дистанционным управлением для автоматизированного измерения микротвердости материалов. Прибор состоит из двух блоков-1) блока управления и регистрации, который включает з себя цифровой индикатор для регистрации результатов измерений (глубины внедрения пирамидки) и блок автоматического управления 2) исполнительного блока, несущего алмазную пирамидку, датчик и механизм перемещения пирамидки и образца. Вынесенный исполнительный блок управления и регистрации позволяет проводить дистанционные измерения в условиях, не допускающих непосредственное присутствие исследователя. В частности, прибор используется для измерения микротвердости материалов под действием нейтронного облучения. Принцип действия прибора основан на вдавливании алмазной пирамидки в исследуемый материал под определенной нагрузкой (5—200 г) и последующем измерении глубины внедрения пирамидки. Глубина внедрения пирамидки измеряется путем преобразования при помощи электронного датчика механического перемещения в электрический сигнал, который поступает на устройство индикации. [c.241]

В отличие от возбуждения и приема ультразвука с помощью пьезодатчико,в при ЭМА способе возбуждения и Приама преобразование электромагнитной энергии в звуковую и обратно происходит на поверхности контролируемого изделия. Потери мощности сигнала при таком преобразовании по мере ее передачи от генератора к нагрузке обусловлены рядом причин. Установлено, что при возбуждении ультразвука ЭМА методом с помощью контура ударного возбуждения, если индуктивным элементом или частью его служит высокочастотная катушка датчика, его комплексное сопротивление есть функция зазора [1], что необходимо учитывать, рассматривая вопрос о согласовании. Вследствие этого характеристики датчика зависят от условий включения их в устройствах и являются параметрами системы генератор — внешняя цепь. КрО)ме того, имеются источники потерь в самом датчике, а также джоулевы потери в соединительных электрических элементах. Следовательно, для получения требуемых характеристик ЭМА датчиков в устройствах необходимо определенным образом выбирать параметры датчиков в целом на стадии изготовления ЭМА датчиков и сборки ультразвуковых систем. С другой стороны, если параметры ЭМА датчиков уже заданы, характеристики ультразвуковых устройств можно варьировать только с помощью изменения условий включения их в радиотракт. [c.119]

Возможности существующих методов регистрации параметров нагрузки ограничивают экспериментальные исследования волновых процессов. В настоящее время в практике экспериментальных исследований нашли применение методы, основанные на использовании емкостного датчика [107, 223] и лазерной интерферометрии [315, 316] для регистрации скорости свободной поверхности материала при выходе на нее волны нагрузки, электромагнитного датчика [97, 442] для регистрации массовой скорости за фронтом волны в неметаллах и датчиков для непосредственной регистрации давления, использующих изменение под давлением электрических параметров чувствительного элемента— изменение под давлением сопротивления манганинового проводника [117, 320], эффектов поляризации при сжатии пьезоэлектрических [365, 371] и непьезоэлектрических [311, 366] материалов и др. [c.168]

Все существующие феноменологические модели связи электрического сигнала на электродах короткозамкнутого конденсатора с диэлектрическим слоем при прохождении волны нагрузки с параметрами нагрузки предполагают поляризацию диэлектрика на фронте волны с изменением диэлектрической проницаемости и проводимости (или без изменения последней) I связанную с поляризацией неравновеспость состояния вещества за фронтом волны. За фронтом идет процесс распада поляризации по одному или нескольким механизмам с соответствующими временами релаксации [109, 157, 311, 374]. Для большинства исследованных материалов в диапазоне давления до ЫО кгс/см2 величина ударной поляризации в 10 —10 раз лченьше предельной величины поляризации, соответствующей развороту всех диполей полярного диэлектрика в одном направлении. В связи с этим следует ожидать, что при наложении сильного электрического поля поляризация диэлектрика значительно более высокая, чем при прохождении ударной волны. Вместе с тем вклад ударной поляризации в поляризованном электрическим полем диэлектрике резко уменьшается. Эти соображения позволяют принять, что процессы ударной поляризации в диэлектрике при сильном внешнем электрическом поле можно не учитывать при анализе работы диэлектрического датчика давления. [c.173]

Индуктивный датчик 1 (рис. 105 и 110), расположеннйй на динамометрическом участке а—в верхнего торсиона, питается от генератора звуковой частоты 2 (рис. 110). Сигнал датчика подается на фазочувствительное выпрямляющее устройство 3, где с помощью электрических фильтров производится разделение постоянной э. д. с., пропорциональной амплитуде динамической нагрузки, и постоянной э. д. с., пропорциональной (величине ста-ч [c.169]

Кризис теплообмена достигался медленным повышением электрической мощности на участке при постоянных расходе, давлении и температуре воды на входе. Нагрузка поднималась ступенями до 0,1% предшествующего значения мощности, поэтому установленные в опытах критические плотности тепловых потоков могли быть меньше действительных, но не более, чем на 0,1%. Для отключения нагрузки в момент начала кризиса была использована схема, основанная на измерении температуры наружной поверхности трубки. Датчиком, воспринимающим отклонение температуры от максимально заданной, служила термопара, которая приваривалась либо непосредственно к трубке контактной сваркой, либо к медному колечку толщиной 0,16 мм, которое через слой слюды толщиной 0,04 мм прижималось к трубке. В некоторых опытах на участке № 1 кризис фиксировался визуально, в остальных - термопары подключались к светолучевому осциллографу типа Н-700 или к электронному регулятору температуры типа ЭР-Т-52, который настраивался на срабатывание при температуре 500—550°С. Момент наступле- [c.133]

В датчиках второго типа механическая нагрузка действует на электрически или магнитно активный упругий элемент, который реагирует на созданное нагрузкой поле механических напряжений или деформаций изменением своих электрических или магнитных характеристик. К датчикам этого типа относят, например, угольные, пьезоэлектрические и магиитоанизотропные датчики. [c.350]

Нагрузки до 5 МН обычно измеряют одним динамометром. Более высокие нагрузки измеряют группой параллельно устанавливаемых динамометров, показания с которых должны сниматься одновременно (обычно несколькими операторами по команде). Повышение точности измерения больших нагрузок достигают исиользова-нием групи динамометров с электрическими датчиками деформации упру- [c.531]

При выполнении работы Исследование циклической прочности металлов методом записи диаграмм усталости А. И. Ефремовым совместно с Т. К- Маринцом был создан автоматический прибор для регистрации прогиба консольного образца при испытании на усталостную прочность [7, 8]. Автоматическая запись кривых изменения прогиба консольных образцов (диаграмм усталости) в зависимости от числа циклов знакопеременной нагрузки осуш ествляется тем, что малые перемеш,ения (прогиб) образца преобразуются в электрическую величину с помощью дифференциального индуктивного датчика. [c.35]

В рефлексных системах технологическая готовность для начала каждого последующего элемента цикла может оцениваться в функции пути, в функции нагрузки, в функции размера обрабатываемого изделия и др. Как временные, так и рефлексные системы управления могут быть механическими, гидравлическими, электрическими, электрогидра-влическимн и пневмогидравлическими, В соответствии с расположением датчиков или промежуточных звеньев всякая система автоматического управления может быть централизованной, децентрализованной или смешанной. [c.256]

Двигатели [внутреннего сгорания [F 02 свободнопоршневые В 71/00-71/06 со сжатием (воздуха В 3/00-3/12 горючей смеси В 1/00-1/14) на твердом топливе В 45/00-45/10 устройства для ручного управления D 11/00-11/10 с устройствами для продувки или заполнения цилиндров В 25/00-25/08) G 01 индикаторных диаграмм 23/32 датчики давления, комбинированные с системой зажигания двигателей 23/32 индикация (относительного расположения поршней и кривошипов 23/30 перебоев в работе 23/22 работы или мощности 23/00-23/32)) измерение расхода жидкого топлива F 9/00-9/02 испытание (М 15/00 деталей М 13/00-13/04)) F 01 <диафрагменные В 19/02 с использованием особого рабочего тела К 25/00-25/14) изготовление для них ковкой или штамповкой В 21 К 1/22 использование теплоты отходящих газов (F 02 G 5/00-5/04 холодильных машин F 25 В 27/02) комбинированные с электрическим генератором Н 02 К 7/18 работа в компрессорном режиме F 04 В 41/04 на транспортных средствах В 60 К 5/00-5/12] (гравитационные 3/00-3/08 инерционные механические 7/00, 7/04-7/10) F 03 G для грейферов В 66 С 3/14-3/18 изготовление деталей В 21 D 53/84 многократного расширения в паросиловых установках F 01 К 1102-7104 объемного вытеснения F 01 В (агрегатирование с нагрузкой 23/00-23/12 атмосферные 29/02 комбинированные с другими машинами 21/00-21/04 конструктивные элементы 31/00-31/36 предохранительные устройства 25/16-25/18 преобразуемые 29/04-29/06 пуск 27/00-27/08 расположение и модификация распределительных клапанов 25/10 регулирование 25/00-25/14 сигнальные устройства 25/26) работающие на горючих газах F 02 G 1/00-1/06 рас-пределителыше механизмы F 01 L 1/00-13/08 для пишущих машин В 41 1 29/38 пневматические в избирательных переключателях Н 01 Н 63/30 [c.72]

Пьезоэлектрический датчик без модуляции нагрузки чувствительного элемента (рис. 7, в) состоит из двух пьезопластин 1, между которыми расположен металлический электрод 2, имеющий изолированный вывод 3. Внешние стороны пьезопластин соединены с корпусом датчика. При сжатии на сторонах пьезопластин, обращенных к центральному электроду, создаются электрические заряды одинаковой полярности. Полученное на датчике напряжение через усилитель с высокоомным входом подключается к измерительному устройству. [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...