Анализ основного уравнения

ЭДС и термический КПД топливного элемента, определяемые формулами (8.23) и (8.25), могут быть рассчитаны по имеющимся термодинамическим таблицам, содержащим значение термодинамического потенциала, энтальпии и энтропий рабочих веществ. Что касается наиболее характерных закономерностей работы топливного элемента, то они могут быть выяснены из анализа основного уравнения (8.25). [c.574]

Возвращаясь к анализу основного уравнения процесса окисления котельной стали, следует заметить, что магнетит является по сути дела единственным оксидом железа, способным эффективно защищать сталь от коррозионных разрушений. Целостность и упорядоченность кристаллического строения барьерной магнетитовой пленки являются залогом нормальной эксплуатации котла. Напротив, разрушение слоя магнетита приводит к локализации коррозии. Причинами коррозионных разрушений труб котлов в этих условиях являются следующие [c.17]

АНАЛИЗ ОСНОВНЫХ УРАВНЕНИЙ С ТОЧКИ ЗРЕНИЯ ТЕОРИИ ПОДОБИЯ [c.17]

При движении сжимаемой жидкости в трубах проявляются некоторые специфические особенности, свойственные сжимаемым средам. Воспользуемся для анализа основными уравнениями одномерного течения. Поскольку вдоль трубы площадь поперечного сечения не меняется, уравнение расхода принимает вид [c.248]

Анализ основного уравнения науглероживания жидкого металла Процесс науглероживания будет идти тем быстрее, чем меньше значение коэффициента К в уравнении (29) [c.63]

Из теоретического рассмотрения механизма коррозионных процессов и, в частности, из анализа основного уравнения и поляризационной диаграммы электрохимической коррозии (см. гл. I) можно вывести основные принципы создания коррозионностойких металлических сплавов (табл. 9). [c.123]

Анализ основного уравнения теплопередачи лучеиспусканием в рабочей камере печи подтверждает сложность происходящего здесь теплообмена и позволяет его уточнить [c.138]

Анализ основного уравнения [c.100]

Анализ основного уравнения 101 [c.101]

Вязкостное и вязкостно-гравитационное течение возможны лишь при ламинарном режиме течения жидкости, т. е. при значениях числа Рейнольдса, меньших критического. Между тем вязкостно-инерционное и вязкостно-инерционно-гравитационное течения наблюдаются как при ламинарном, так и при турбулентном режимах течения. Хотя системы безразмерных чисел (4-53)—(4-56) получены путем анализа основных уравнений применительно к ламинарному течению, они справедливы и при турбулентном течении. Это объясняется тем, что перенос количества движения и тепла за счет турбулентного обмена (т. е. пульсаций скорости и температуры) зависит от тех же чисел Ке и Ре, которые уже содержатся в системах (4-53) —(4-56). [c.47]

Краткий анализ основных уравнений [c.28]

Угол Р2 выбирается в определенных пределах влияние величины угла можно представить в результате анализа основного уравнения центробежного насоса. [c.13]

Многие вопросы, связанные с достижением требуемой точности сборки, решаются с использованием анализа размерных цепей собираемого изделия. Приведем основные уравнения размерных цепей [4]. [c.187]

Модели для анализа напряжений и упругих деформаций твердых тел формируют с помощью основного уравнения теории упругости — уравнения Ламе. Это уравнение получается из условия равновесия сил, действующих на элемент твердого тела в направлении оси Xii [c.157]

Как мы уже видели, свойства дискретной фазы многофазной системы определяют такие общие параметры, как концентрацию, или числовую плотность, среднюю скорость и коэффициент диффузии. В общем случае другие свойства переноса множества частиц можно найти соответствующим интегрированием основного уравнения движения [уравнение (2.37)], как это делается при определении свойств переноса в кинетической теории газов. Одновременно следует признать, что причиной движения частиц в общем случае является движение жидкости, и любой кинетический анализ должен учитывать этот факт. [c.203]

В предлагаемом курсе основное место отведено математической постановке задач, анализу дифференциальных уравнений равновесия и движения и их решению, общим и частным методам их интегрирования. Некоторые конкретные задачи, имеющие принципиальное значение, проиллюстрированы числовыми примерами. [c.4]

Изложены основы теории упругости после ознакомления с основополагающими понятиями приводятся анализ напряженного и деформированного состояния, вывод основных уравнений, плоская и температурная задачи, элементы теории пластин и оболочек. Особое внимание уделено численным методам решения прикладных задач теории упругости помимо достаточно распространенных вариационных и разностных методов подробно освещается сравнительно новый структурный метод, хорошо зарекомендовавший себя при исследовав НИИ объектов сложной формы. Для понимания затронутых вопросов достаточно знаний обычного курса математики технического вуза. [c.40]

Исследование свойства управляемости, т. е. определение способности летательного аппарата реагировать на отклонение рулей соответствующими изменениями параметров движения (углов атаки, тангажа, рыскания, наклона траектории), является основным при изучении возмущенного движения. Для этих целей служат линеаризованные уравнения, описывающие возмущенное движение летательного аппарата, испытывающего воздействие управляющих усилий от органов управления. Анализ этих уравнений позволяет установить влияние аэродинамических характеристик аппарата, обусловленных таким воздействием, на управляемость. [c.51]

Это уравнение служит основным уравнением теории устойчивости изотропных пластин. Здесь усилия считаются заданными, т. е. найденными в результате предварительного решения плоской задачи теории упругости. Заметим, что обычно начальное напряженное состояние бывает достаточно простым, анализ уравнения [c.415]

Выше были рассмотрены основные уравнения, с помощью которых становится возможным анализ необратимых процессов. К таким уравнениям относятся следующие [c.167]

Анализ полученного уравнения, связывающего угол давления у с основными геометрическими и кинематическими параметрами, указывает на определенное сходство с ранее приведенным уравнением (4.15) для кулачкового механизма 1-го типа с поступательно двигающимся ведомым звеном. В самом деле, нетрудно видеть, что [c.127]

Описание движения среды в пограничном слое представляет собой более простую задачу по сравнению с точным решением основных уравнений движения вязкой и теплопроводящей среды это собственно и объясняет целесообразность введения понятия пограничного слоя. Из анализа движения в пограничном слое можно получить ряд зависимостей (со степенью приближения, характерной для пограничного слоя) для сопротивления движению со стороны твердых стенок, теплообмена между жидкостью и стенками и т. п. [c.263]

Общие критериальные соотношения, характеризующие гидродинамику потока при барботаже пара через жидкость, могут быть установлены из рассмотрения совокупности основных обобщенных переменных, полученных при анализе дифференциальных уравнений движения двухфазного потока, которая (как это следует из гл. 1) имеет следующий вид [c.96]

Если действительное перемещение, рассматриваемое как виртуальное, оказывается необратимым, то следствие б можно доказать индуктивным способом, обращаясь, как в п. 3, к непосредственному, анализу типичных случаев и допуская непрерывность реакций, которая, если предположить непрерывными прямо приложенные силы, что имеет место в большей части случаев, равносильна допущению непрерывности ускорений точек движущейся системы (ср. гл. II, п. 4), как это следует из основного уравнения та — [c.247]

Согласно постановке задачи о движении под действием мгновенных сил, сделанной в п. 1, скорости обоих тел Dj, до удара должны рассматриваться известными, а требуется определит скорости V+, V+ после удара. Но для определения этих двух неизвестных одного соотношения (8), даваемого первым основным уравнением, не достаточно поэтому необходимо будет ввести новое условие, которое может быть получено только из опыта. Для этой цели был бы необходим подробный анализ сложных явлений, которые происходят в течение очень короткого промежутка времени когда два тела, пришедшие в соприкосновение, сначала, взаимно сжимая друг друга. [c.466]

В соответствии с разработанной программой корреляционного анализа на ЭВМ Минск-22М были проведены расчеты парных и множественных корреляций прочности при сжатии с указанными физическими характеристиками. Основные результаты машинного счета приведены в табл. 4.2—4.7. На основании анализа эмпирических уравнений корреляции можно сделать вывод о том, что для парных корреляций между прочностью и отдельными физическими характеристиками значения коэффициентов корреляции имеют низкую величину. Увеличение числа коррелируемых физических характеристик повышает коэффициент корреляции, при этом максимальное значение достигается при использовании в корреляционном уравнении всех параметров. Следует отметить, что наиболее предпочтительной формой связи является параболическая [c.163]

Из этого построения и анализа основного уравнения для пространственных передач со скрещивающимися осями следует, что положение точки К. контакта на общей нормали влияет на характер зависимости между радиусами кривизны взаимоогибаемых поверхностей, чего нет в конической и плоской цилиндрической передачах. Другое отличие заключается в том, что совпадение центров кривизны l и Сз в общем случае получается не на мгновенной оси, как в конической и плоской цилиндрической передачах, а в точке Р, лежащей на общей нормали NN. В этом случае кривизна винтовой линии мгновенного винта совпадает с общей кривизной взаимоогибаемых поверхностей в плоскости, соприкасающейся с винтовой линией мгновенного винта. [c.36]

Попытаемся обсудить причины пренебрежения методом подобия за последнее время. В большинстЕ(е известных исследований ке ра. фаботаны основы метода, позволяющие применять его во всех задачах фракционного анализа. Несмотря на это, метод подобия имеет ряд полезных свойств и очень естественно приводит к использованию во фракционном анализе основных уравнений, описывающих физические процессы. По этим двум причинам уместно попытаться более широко и основательно рассмотреть метод подобия. [c.76]

Анализ основного уравнения радиационного теплообме на показывает, что увеличение удельной тепловой нагруз ки радиационной поверхности может быть достигнуто в ос новном повышением адиабатной температуры горения В меньшей степени ка эффективность радиационного теп лообмена влияет температура продуктов сгорания на вы ходе из топки и коэффициент тепловой зффективност поверхностей нагрева экранов и ширм. Повышение адиа батной температуры горения данного топлива возможно путем снижения коэффициента избытка воздуха, уменьше ния потерь от химического недожога и повышения темпе ратуры воздуха, используемого для сжигания топлива. [c.210]

Вывод и анализ основных уравнений гидромуфт сделаны нз условия, что циркуляция жидкости носит организованный характер и что весь поток в межлопаточных каналах как бы сосредоточен на средней струйке. В действительности, как показали исследования прозрачных моделей гидромуфт [3], организованную циркуля-щию можно проследить только при больших скольжениях. При ма-Jшx же скольжениях движение жидкости, носит несколько хаоти- [c.34]

Как было указано Крейком [51], этот факт явился причиной некоторых парадоксальных результатов, полученных в работах [47, 48]. Действительно, не следует ожидать, что реологическое соотношение, лежащее в основе жидкости второго порядка, даст существенные результаты для больших волновых чисел, соответствующих малым временным масштабам возмущения. Поэтому, применяя линеаризованное уравнение состояния максвелловского типа, следует ожидать, что это также приведет к ситуациям, когда число Деборы возмущения не мало. С другой стороны, если не подвергать лР1неаризации член, описывающий напряжение, то окажется невозможным применение классической методики анализа устойчивости, поскольку основное уравнение становится нелинейным относительно переменных возмущения. [c.298]

Коэффициент преломления линий тока 119 Г). Основные уравнения иреобразоваиин профилей скорости 121 16. Анализ некоторых исследований 136 [c.350]

OM и энергией на межфазной границе, капиллярные эффекты, хаотическое движение, вращение и столкновения частиц, дробление, коагуляция и т. д.) и, в результате, число возможных процессов, которые должны быть отражены в уравнениях, многокрахно расширяется. Поэтому очень важным является описать в едином виде возможные способы учета ряда основных эффектов, привлекая, где это можно, данные теоретического анализа, а где необходимо-эмпирические соотношения и параметры. Именно такой способ изложения дан в гл. 4, где представлены наиболее обш ие замкнутые системы уравнений некоторых движений гетерогенных смесей, построенные с учетом анализа осреднения уравнений движения в гл. 2 и 3. Анализ осреднения позволил более обоснованно и однозначно привлечь замыкающие гипотезы для дисперсных смесей вязких сжимаемых фаз, концентрированных дисперсных смесей с хаотическим движением и столкновениями твердых частиц и обладающих прочностью насыщенных жидкостью пористых сред. [c.7]

В качестве введения в задачу о взаимодействии многофазной среды с телом oy и Тьен [742] расс.мотрели движение отдельной сферической твердой частицы вблизи стенки, обтекаемой турбулентным потоком жидкости. Теоретический анализ содержал основное уравнение движения, описывающее влияние стенки на двухфазный турбулентный поток, и решение уравнений, включающее лишь наиболее существенные процессы, которые протекают в стацпонарных условиях. Упрощенная физическая модель рассматрпвае.мых явлений представляла собой сферическую твердую частицу в полубесконечном турбулентном потоке жидкости, ограниченном бесконечно протяженной стенкой (фиг. 2.10). Размер частицы предполагался настолько малым в сравнении с раз-меро.м вихря пли микромасштабом турбулентности потока, что вклад различных пульсаций скорости был линеен. Описание характера движенп.ч потока строилось на основе данных по распределению интенсивностей и масштабов турбулентности [105, 418, 468]. Течение, особенно вблизи стенки, является анизотропным и неоднородным. Тем не менее в качестве основного ограничивающего допущения было принято представление о локальной изотропно- [c.58]

Чем больше силы трения в реальной жидкости, тем больше, при равных прочих условиях, потери напора hj-. Между силами трения и потерями напора hf (т. е. работой сил трения) существует, естественно, определенная зависимость. Зная распределение в потоке напряжений х, а также скоростей и (дающих нам величину перемещений частиц жидкости), мы могли бы подсчитать работу сил трения и тем самым определить потери напора. Однако такая задача является весьма трудной, в частности, в связи с тем, что поле скоростей и нам часто бывает неизвестным. Здесь приходится идти особыми приближенными путями, освещаемыми ниже. При этом, рассматривая вначале простейший случай движения жидкости — установившееся равномерное движение (местные потери отсутствуют) — мы пользуемся особым уравнением, которое дает связь только между силами трения и потерями напора. Это достаточно точное уравнение принято называть основным уравнением установившегося равномерного движения жидкости (см. 4-2). На основании этого уравнения, а также на основании законов Ньютона о силах внутреннего трения (см. 4-3), мы далее и устанавливаем необходимую нам зависимость, связывающую потери напора и скорости движения жидкости. Этот вопрос достаточно хорошо решается теоретически для простейших случаев ламинарного движения (см. 4-4 и 4-5). В случае турбулентного режима приходится прибегать к использованию некоторых экспериментальных коэффищ1ентов, вводимых в теоретический анализ. [c.130]

Ньютон (1642—1727). На основе более ранних исследований Леонардо да Винчи и Галилея Ньютоном были сформулированы основные уравнения движения. Были введены такие фундаментальные понятия, как импульс и действующая сила. Ньютонов закон движения решил задачу о движении изолированной частицы. Он мог также рассматриваться как общее решение задачи о движении, если только согласиться разбивать любую совокупность масс на изолированные частицы. Возникла, однако, трудность, связанная с тем, что не всегда были известны действующие силы. Эта трудность была частично преодолена с помощью третьего закона Ньютона, провозгласившего принцип равенства действия и противодействия. Это исключило неизвестные силы в случае движения твердого тела, однако движение механических систем с более сложными кинематическими условиями не всегда поддавалось ньютонову анализу. Последователи Ньютона считали законы Ньютона абсолютными и универсальными законами природы, интерпретируя их с таким догматизмом, к которому их создатель никогда бы не присоединился. Это догматическое почитание ньютоновой механики частиц помешало физикам отнестись без предубеждения к аналитическим принципам, появившимся в течение XVHI века благодаря работам ведущих французских математиков этого периода. Даже великий вклад Гамильтона в механику не был оценен современниками из-за преобладающего влияния ньютоновой формы механики. [c.387]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...