Модели параллельных течений

Модели параллельных течений. Следует отметить, что не все струи и каверны обладают такой сложной структурой. Так, например, истечение жидких струй из насадков и вертикальные кавитационные течения за продолговатыми телами могут быть [c.18]

Турбулентное течение Куэтта. При течении с продольным перепадом давления в трубе касательные на-прял< епия меняются в поперечном направлении, причем из (13-9) следует, что в круглой трубе т меняется по радиусу линейно. Имеется важный случай, когда продольный перепад давления равен нулю, и касательное на-прял ение постоянно или почти постоянно по поперечному сечению. Это случай параллельного движения в жидкости плоских стенок относительно друг друга. Рассмотрим здесь эту модель двумерного течения в целях сравнения с течениями, обусловленными продольным перепадом давления. [c.307]

Математические модели подобных течений с отрывом можно довольно легко построить, используя уравнения движения Эйлера для невязкой жидкости. Основная идея состоит в том, что допускается скачкообразное изменение скорости при переходе через линию тока, что является грубым нарушением гипотезы (Е) из 1. Простые примеры таких течений схематически изображены на рис. 9. В этих течениях все линии тока параллельны друг другу, а области равномерного течения отделены от областей стоячей воды линиями тока, при переходе через которые скорость изменяется скачком. На рис. 9, а изображена идеализированная бесконечная струя поступающая в область неподвижной воды из трубы произвольного поперечного сечения, а на рис. 9, б изображен равномерный поток, отрывающийся от полуцилиндра со стороны среза и обтекающий застойный след позади этого полуцилиндра. В обоих случаях давление можно считать гидростатическим. [c.76]

Следуя этому плану, мы теперь обратимся к изучению простейших после параллельных течений (п. 7) математических моделей струй и каверн. Вплоть до гл. VOI мы будем рассматривать исключительно безвихревые стационарные течения невязкой жидкости, ограниченные неподвижными и свободными линиями тока, и учитывать только силы инерции. Мы будем считать, что эти течения описывают поведение струй жидкости в воздухе и каверн позади препятствий в потоке большой скорости, забывая (временно), что реальные течения подвергаются также действию сил тяжести, поверхностного натяжения и вязкости. [c.33]

Каверна с разрежением. Недавно был также изучен случай источника в точке = и и равного ему по интенсивности стока в точке =и (0<и У] < 1). Предельный случай и = У безграничного потока дает простейшую модель кавитационного течения с положительным числом кавитации С > 0. Он представляет собой половину идеального течения около пластины с каверной, граница которой заканчивается на параллельных (не свободных) линиях тока (рис. 19, г). Половина этого течения определяется формулами [c.53]

Одномерный подход при решении задачи о течении пара в цилиндрических тепловых трубах с учетом сжимаемости был использован в работах Леви [20, 21]. Исследования процессов гидродинамики пара на основании одномерных моделей параллельно с Леви проводили и авторы данной книги. Рассмотрим четыре одномерные модели гидродинамики пара в тепловых трубах. [c.48]

Произведенный расчет экранированного местного отсоса методом наложения потоков имеет существенный недостаток не учитывается образование вихревых зон. При взаимодействии двух параллельных струй, истекающих в неограниченное пространство, согласно экспериментальным исследованиям, возникает зона обратных токов газа, которая в рамках модели потенциального течения не образуется (см. рис. 1.47). Образующаяся вихревая зона также способствует повышению эффективности вытяжного патрубка при определенном расположении приточных отверстий. Определение поля скоростей в указанной вихревой области изложено в рамках модели вязкого несжимаемого газа в главе 3 и на основе метода дискретных вихрей (п.4.5). [c.501]

Расчет поля скоростей воздуха вблизи местных отсосов от вращающихся цилиндрических деталей необходим для правильного определения объемов аспирации различных видов токарных, сверлильных, шлифовальных, фрезеровальных, деревообрабатывающих и других станков. Алгоритмы численного расчета пылевоздушных течений у узкого класса щелевых отсосов от вращающихся цилиндров и только в том случае, когда задача сводится к плоскости (т.е. ось цилиндра параллельна оси отсоса), рассмотрены в п.2.2. В данном параграфе в рамках модели потенциальных течений производится обобщение ранее полученных результатов на случай трехмерного пространства. [c.550]

С практической точки зрения полезно сравнить оптимальное трехмерное выходное устройство с оптимальным двумерным устройством, полученным в рамках модели плоского течения. Для возможности такого сравнения были проведены расчеты оптимального контура плоского выходного устройства при тех же условиях, какие были использованы для трехмерного контура, но при = 0. т.е. при наличии параллельности боковых стенок друг другу и оси В результате проведенных расчетов были найдены четыре искомых параметра = 0.2247, = 0.1049, 4 = 0.0744, / 2 = = 1.533 и удельная тяга Лд = 49.47. [c.171]

Н. М. Жаворонковым была предложена несколько иная модель течения. Он исходил из предположения, что гидравлическое сопротивление шаровой укладки из частиц любой формы, в том числе и шаровой, зависит не только от потерь энергии на расширение и сжатие параллельных струек, но и от геометрии свободных зон между частицами. Характеристикой канала в этом случае будет эквивалентный диаметр da, определяемый как объемной пористостью т, так и величиной а , равной отношению поверхности элементов к объему насадки [38]. Тогда [c.41]

Реальные потоки конечных размеров, строго говоря, не могут быть одномерными, так как в вязких жидкостях ввиду влияния граничных поверхностей всегда наблюдается неравномерное распределение скоростей в живых сечениях. Но некоторые реальные потоки могут быть сведены к одномерной модели. Так, напр,и.мер, при течении вязкой жидкости в круглой цилиндрической трубе или канале между параллельными плоскостями имеет место неравномерное распределение скоростей, но оно иногда бывает несущественным с прикладной точки зрения, так как во многих технических задачах достаточно знать среднюю по сечению скорость и закон изменения давления вдоль трубы (канала). Среднюю скорость V можно определить, усредняя по сечению местные скорости и в соответствии с соотношением [c.145]

Модель 2. В отличие от системы, рассмотренной в модели 1, здесь контроль правильности работы устройства производится аппаратурными средствами с помощью другого устройства, идентичного основному. Оба устройства выполняют параллельно одну и ту же работу и имеют в рабочем режиме одинаковые параметры потока сбоев К. Результаты, полученные обоими устройствами, сравниваются в течение времени in и в случае несовпадения работа на данном этапе повторяется заново. Задание считается выполненным, если за отведенное время выполнены все п его этапов. [c.106]

Современное состояние механики двухфазных сред характеризуется интенсивным развитием экспериментальных исследований, проводимых с целью накопления опытных фактов. Параллельно сделаны и делаются попытки математического описания некоторых упрощенных моделей движения двухфазной жидкости и фазовых переходов при больших скоростях движения. В этом направлении развиваются исследования двухфазных течений и в Московском энергетическом институте. На основе полученных результатов в настоящей монографии сделана попытка некоторых обобщений. В книге используются также материалы, имеющиеся в периодической литературе и некоторых книгах по общей газовой динамике и термодинамике. [c.6]

Анализ условий формирования кризиса течения двухфазного потока требует прежде всего принятия физической модели определенной структуры. И в этой начальной стадии анализа в настоящее время нет единого мнения. Ряд исследователей в качестве модели принимает раздельную структуру движения двухфазного критического потока. В то же время визуальные наблюдения и высокоскоростная киносъемка в каналах с прозрачными боковыми Степками показывают, что даже в каналах с плавным входом центральное жидкое ядро сохраняет устойчивость лишь на небольшом отрезке, а в цилиндрических каналах с острой входной кромкой уже непосредственно за входным сечением имеется двухфазный поток однофазной гомогенной структуры. Как известно, при наступлении критического режима движения в однофазном потоке одновременно с достижением максимального расхода в критическом сечении устанавливается давление, отличное от противодавления (речь идет о потоках, у которых линии тока параллельны в критическом сечении, а поле скоростей равномерно). Вместе с тем некоторые исследователи [1, 2] отмечают, что максимальный расход двухфазного потока не всегда сопровождается достижением в сечении, принимаемом за критическое, давления, независимого от противодавления (рис. 1). [c.170]

Для течения, параллельного квадратной решетке цилиндров, модель свободной поверхности дает в случае разбавленной решетки [c.446]

Рассматриваются два основных случая. В первом течение считается параллельным осям цилиндров, а во втором течение направлено под прямым углом к ним. Для случайной упаковки цилиндров, когда их оси не обязательно параллельны, необходимо использовать некоторую процедуру усреднения результатов, относящихся к указанным предельным ситуациям. Для течения, перпендикулярного к цилиндрам, модель не дает различия между случаями, когда все цилиндры ориентированы параллельно или же проекции их осей на плоскость, нормальную к направлению течения, пересекаются. Поэтому при анализе случайных упаковок статистический вес, приписываемый при усреднении течению, перпендикулярному к цилиндрам, должен быть вдвое больше веса течения, параллельного цилиндрам. [c.453]

Жестко-пластическая среда с линейным, упрочнением. Механическая модель (рис. 71, а) представляет собой параллельно соединенные линейно-упругий 0 и пластический элементы. При напряжении (Т < среда не деформируется. При сг = о, начинается деформация ползунок перемещается, а пружина в растягивается, поэтому для поддержания течения должно возрастать. Поскольку элемент 0 линейно-упругий, [c.174]

В теориях ползучести собственно деформация ползучести обычно рассматривается независимо от мгновенной пластической деформации и не учитывается их взаимное влияние. Однако эксперименты показывают [39, 48], что такое влияние имеет место. Аналогичный результат дает модель поликристалла. В частности, описываемый моделью процесс ползучести при а/оу = 1,32, в течение которого накапливается деформация == Ю,4еу (рис. 2.36), приводит К упрочнению материала. При последующем быстром нагружении участок ВС кривой пластического деформирования проходит выше участка, который получается параллельным горизонтальным переносом участка первоначальной кривой мгновенного пластического [c.112]

Решение любой газодинамической задачи должно удовлетворять уравнениям неразрывности, количества движения и энергии. В случае нестационарного течения уравнения получаются нелинейными, и пока не имеется общего метода их решения. Хотя с помощью быстродействующих счетных машин можно решить полную систему уравнений для трехмерного течения, в настоящее время для течений, встречающихся в двигателе Стирлинга, в достаточной степени разработаны лишь методы расчета одномерного потока. Это ограничение означает, что все основные параметры считаются зависимыми только от одной пространственной переменной к времени. При использовании этого основного предположения подразумевается, что скорость потока параллельна единственной пространственной координате п что все поверхности, перпендикулярные этому направлению, являются поверхностями постоянной скорости и постоянных параметров состояния. Задача о нестационарном течении решена, если в любой момент времени в любой точке системы известны параметры состояния, определяемые двумя параметрами термодинамического состояния, и скорость потока [54], В принципе можно определить любые три независимых параметра, но предпочтительнее те, которые можно измерить экспериментально, чтобы получить возможность подтвердить математическую модель. [c.336]

Параллельно пороговые напряжения оценивали традиционным путем. Напряжения считали пороговыми, если образцы не разрушались в течении времени, в пять раз превышающего прогнозируемую моделью (2) долговечность. При испытаниях с возрастающей нагрузкой конечный результат был получен с заранее запланированной надежностью за время, меньшее примерно в два с половиной раза. [c.70]

Поток воздуха, набегающий на исследуемое тело, может быть осуществлен либо в виде струи, движущейся в закрытой трубе, либо в виде свободной струи, пронизывающей пространство, в котором воздух неподвижен. В первом случае, если стенки трубы параллельны, трение потока о стенки приводит к падению давления в направлении течения. Действие этого падения давления на тело со сравнительно большим объемом V (например, на модель дирижабля) сходно с действием поддерживающей силы в воде, возникающей вследствие уменьшения давления кверху, следовательно, оно приводит к появлению горизонтальной силы, равной и увеличивающей сопротивление. Можно [c.336]

Сопротивление крыла конечного размаха больше, чем крыла с бесконечным удлинением, поскольку свободные вихри генерируются непрерывно и на это расходуется дополнительная энергия. В модели идеальной жидкости эта дополнительная энергия уходит на образо-вамие свободных вихрей, так что требуется непрерывный подвод энергии к вихревой системе, несмотря на то, что течение остается потенциальным. В модели потенциального течения результирующая сила R отклоняется вниз по течению от нормали к направлению скорости Свободного потока Va (рис. 15-19). По определению подъемная сила А перпендикулярна Va. Составляющая R, направленная параллельно Vo, есть дополнительная сила сопротивления и называется индуктивным сопротивлением Dj. Из рис. 15-19 и выражения (15-34) имеем [c.417]

Рис. 11.3. Модель куэттовского течения между параллельными пластинами,

Внутренняя модель — течение газа через шаровую насадку рассматривается как движение отдельных струек по системе параллельных изогнутых каналов с внезапными сужениями и расширениями. За геометрический параметр в числах Nu и Re принимается гидравлический диаметр отдельных струек йгаяр- Большинство исследователей предпочитают рассматривать процесс движения газа в шаровых насадках с позиций внутренней модели. [c.39]

Основными составляющими преемственности являются типизация, унификация, стандартизация и нормализация как элементов конструкции, так и составляющих технологии серийного производства. Преемственности компоновочной схемы трактора в ГСКБ МТЗ уделяется большое внимание по следующим причинам. При освоении в производстве новой модели трактора в сельском хозяйстве в течение ряда лет параллельно эксплуатируются две модели тракторов одного и того же типа и назначения вновь освоенная и снятая с производства. Для повышения эффективности использования этих моделей в хозяйствах в переходный период та и другая модели трактора должны агрегатироваться с одним и тем же комплексом сельхозмашин, длительность использования которых по годам из-за сезонности работы выше длительности использования трактора. [c.23]

Рассмотрим кратко разрушение однонаправленных композитов при сжатии вдоль волокон [13]. В течение долгого времени основным механизмом разрушения однонаправленных композитов при сжатии вдоль волокон считали местную потерю устойчивости волокон, вслед за которой происходят разрушение волокон и растрескивание матрицы. Различными способами было показано, что разрушающие напряжения должны иметь порядок модуля сдвига матрицы или (для достаточно податливой матрицы) порядок модуля сдвига композита. Этот вывод получил экспериментальное подтверждение на моделях однонаправленных композитов, а также на некоторых промышленных композитах с толстыми волокнами и достаточно податливой матрицей. К этим экспериментальным результатам следует относиться с осторожностью. Они получены на очень коротких образцах, для которых критическая сила общей потери устойчивости имеет порядок модуля Сдвига композита. Кроме того, для получения на опыте сдвиговой формы потери устойчивости необходимо, чтобы все волокна были параллельными и идеально прямыми. [c.160]

Выходные окна 10 (см. рис. 8.2) диаметром 72 мм и толщиной 7 мм изготовлены из оптического стекла марки А-151, отклонение от параллельности их плоскостей не больше 20". Окна приклеены к концевым стеклянным секциям 11с. помощью клея марки МСП с рабочей температурой 200 °С. Максимальная температура выходных окон в рабочем режиме АЭ составляет 130-150 °С. При испытаниях АЭ в течение более чем 2000 ч (около 200 циклов включения и выключения) разгерметизации склеенных узлов не было. Такой способ соединения выходных окон с концевыми секциями не вносит деформаций в материал окна и приводит к улучшению качества выходного излучения. В моделях ГЛ-201 и ГЛ-201Д окна к секциям приварены в пламени газовой горелки, из-за чего в той или иной степени происходило искажение качества выходного излучения. Для снижения потерь мощности излучения. [c.211]

Влияние текстуры. Как было показано в 1.1, кристаллографическая текстура оказывает необычное влияние на СП поведение от вида текстуры зависит положение оптимального интервала СПД, величина напряжения течения, а также наблюдается заметная анизотропия пластичности. Особенно наглядно это проявляется в сплавах с матричной микроструктурой. Так, в магниевом сплаве MAl5(Mg—3,1 % Zn—1,6% d—0,45% La —0,6 % Zr) с исходной аксиальной текстурой, когда плоскость базиса параллельна оси растяжения, напряжения течения при СПД у образцов, вырезанных вдоль оси растяжения, при 6 = 10 % оказываются заметно выше (на 40%), чем в поперечном направлении. Однако после СПД на 70 % в обоих состояниях сплава формируется новая, но одинаковая текстура и происходит выравнивание действующих напряжений при испытании продольных и поперечных образцов. Ни в одной из известных моделей СПД не делалось попытки объяснить установленное влияние кристаллографической текстуры на СПД. Рассмотрим полученные данные, исходя из развиваемых в настоящей работе представлений. [c.101]

Начнем с течения Куэтта между двумя параллельными пластинами (см. разд. 5 гл. VI). Такая задача решена точно для линеаризованной БГК-модели. Если в этом случае через ф(л ) обозначить отношение массовой скорости к /7/2 ( //2 — скорости пластин), то получится следуюндее интегральное уравнение [47] [c.403]

Полные нелинейные задачи о течении Куэтта и теплопере-носе между параллельными пластинами также рассматривались разными авторами. Эти методы включают моментный метод Лиза [102], численное регнение интегральных уравнений для БГК- и ЭС-моделей [103, 104, 461, методы дискретных ординат [25, 30] и методы Монте-Карло [74]. Насколько известно автору, сравнение с экспериментом в широких масштабах не проводилось. [c.406]

Оценим в ияние остальных факторов на площадь цеха. Рост выпуска продукции сопровождается увеличением производительности оборудования, интенсификацией его использования, повышением уровня автоматизации и механизации, а также модернизацией выпускаемых моделей изделий и переходом к выпуску новых моделей, что связано с некоторым увеличением общего количества штампов и другой оснастки в период освоения модернизируемой или новой модели, так как в этот период и в течение еще некоторого времени параллельно с их выпуском продолжается выпуск старых моделей. Все это учитывается коэффициентами 2. кц и кь. Обозначим [c.274]

В обсуждавпшхся моделях формирования космических струп в качестве источника движения и параллельности струй назывались вращение вещества диска аккреции и магнитное поле. Но существующие данные не находятся в согласии с предположением о быстро вращающихся дисках. Оценки магнитного поля в галактических струях дают величину порядка 10 —10" Гс [158]. Такое поле не может заметно влиять на импульс струи, хотя может, напротив, порождаться течением за счет турбулентного МГД-дина-моэффекта [27]. Влияние магнитного поля па течение сказывается посредством другого механизма. В отсутствие магнитного поля длина свободного пробега в галактических струях оценивается величиной порядка и больше радиуса струи, по благодаря наличию магнитного поля длина свободного пробега из-за ларморовского эффекта уменьшается и применимо гидродинамическое приблия ение [158]. Характерные числа Рейнольдса для галактических струй имеют порядок 10 —W. [c.142]

Возможности применения модели упруговязкого тела расширяются введением параллельно вязкому элементу элемента трения (тело Шведова—Бингама—рис.3.36) и нелинейной вязкости [6]. В частности, известно, что для широкого круга металлических материалов зависимость напряжения течения от скорости деформирования в [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...