Испытания продольный

Однако диаграмма растяжения в координатах Р, А1 зависит от размеров испытуемого образца, его длины и площади поперечного сечения. Для получения механических характеристик материала эту диаграмму перестраивают в систему координат а, . Напряжение а = P/Fo, где Fо - площадь поперечного сечения образца до испытания продольная деформация е = Д///о, где 1о - длина расчетного участка образца до испытания. Так как величины Fq и 1о постоянны, диаграмма а = /(е) имеет тот же вид, что и Р=/(Д/) и отличается от нее масштабами. Диаграмма ст = = / (s) характеризует свойства испытуемого материала и носит название диаграммы растяжения. [c.146]

В разд. II было установлено, что однонаправленный композит при продольных растяжении и сжатии, а также при поперечном растяжении обнаруживает относительно малую деформацию при разрушении. Следовательно, очевидно, что при этих видах испытаний (продольном и поперечном растяжениях и продольном сжатии) чувствительность прочности слоя к скорости деформирования окажется незначительной. В то же время нелинейный участок кривой напряжение — деформация при поперечном сжатии [c.160]

Примечание. Числитель механические свойства, получаемые при испытании продольных образцов, а знаменатель и целые числа — при испытании поперечных образцов. [c.303]

В табл. 6 приведены значения пределов усталости 0 соединений втавр при асимметричном цикле, полученные [19] при испытании продольными силами. [c.853]

Были проведены испытания а длительную прочность непосредственно после эксплуатации. Большая часть образцов была вырезана вдоль оси паропровода и три образца—в тангенциальном направлении. Максимальная длительность испытания продольных образцов составила 1 565 ч, тангенциальных —433 ч, что, по мнению автора, недостаточно для надежной экстраполяции результатов на 105 ц Примененный авторами [Л. 79] метод испытания при температурах до 649° С в целях получения опе- [c.264]

Значения механических свойств поковок, приведенные в Марочнике, при отсутствии соответствующих указаний, получены при испытании продольных образцов. [c.14]

В результате исследований установлено, что схема испытаний продольным расклиниванием ДКБ-образца с двумя боковыми канавками является наиболее приемлемой. Образцы данного типа в сочетании с принятой схемой нагружения характеризуются рядом особенностей [c.71]

Как показывают данные табл. 28, значения временного сопротивления на растяжение полученные испытанием продольных гагаринских и трубчатых образцов, практически одинаковы. Среднее значение временного сопротивления в поо- [c.98]

Примечания 1. Ударная вязкость при испытании продольных образцов а > 5 кгм сн , радиальных > 3 кгм/см и тангенциальных aff >-3,75 кгм,с ч . [c.169]

Из сказанного вытекает, что полная пластичность (например, сужение шейки) и сопротивление разрушению являются соответственно абсциссой и ординатой конечной точки диаграммы, в то время как СТв (при наличии шейки) не отражает положения этой точки. В качестве примера на рис. 14.7 приведены диаграммы истинных напряжений образцов, вырезанных вдоль и поперек волокна. В поперечном направлении и пластичность и сопротивление разрушению занижены, в то время как Ов практически такое же, как и у продольных образцов. Нередко пониженное сопротивление разрушению поперек волокна проявляется и при испытании продольных образцов в виде трещины в изломе вдоль волокна вследствие поперечных напряжений, возникающих в шейке. Схематически положение основных характеристик механических свойств на истинной диаграмме деформации дано на рис. 14.8. [c.29]

Проведены испытания на длительную прочность металла трубы из стали 20, проработавшей при 560—570° С в течение около 20 тыс. ч и имевшей раздутие, трещины по наружной поверхности и микропоры по границам зерен. Даже в этом предельном случае между испытаниями продольных и поперечных образцов на длительную прочность имеет место хорошая сходимость (предел длительной прочности на поперечных образцах 74 МПа, на продольных -72 МПа). [c.178]

На рис. 29 приведены кривые изменения предела прочности и удлинения при старении сплава АКВ, а на рис. 30 — кривые изменения пределов прочности, текучести, удлинения и электропроводности при старении сплава АК6 [31 ], построенные по результатам испытаний продольных образцов из прессованного прутка. [c.80]

Большинство усталостных испытаний продольных стыковых соединений было выполнено на образцах типа, показанного на рис. 7.9. В таких образцах приложенная внешняя нагрузка воспринимается металлом сварного [c.146]

Результаты испытаний продольных стыковых [c.148]

С начала испытания продольная и поперечная деформация образца происходит равномерно по всей длине. Когда нагрузка достигнет разрушающего значения, на небольшом участке длины образца образовывается местное сужение — шейка , площадь [c.27]

Химический состав (планочная проба) и результаты испытаний продольных и поперечных образцов мелкозернистой судостроительной стали Л-Д, успокоенной кремнием и алюминием [c.67]

Наиболее распространенные составы конструкционных сталей, их механические свойства после типовой термической обработки примерное назначение приводятся в табл. 6 (конструкционные стали, подвергающиеся химико-термической обработке) и в табл. 7 (конструкционные улучшаемые стали). Механические свойства приводятся по данным испытания продольных образцов, вырезанных иэ центра заготовки. [c.76]

Результаты исследования анизотропии свойств сталей испытанием продольных и поперечных образцов позволяют выявить пониженную прочность границ раздела матрица — включение, но не могут объяснить многие из наблюдаемых особенностей процесса формирования свойств сталей при термомеханической обработке. Направление волокна не всегда определяет уровень свойств, достигаемый при ТМО. Так, в работе [4] несмотря на одинаковое направление волокна при прокатке и экструзии, было получено различное упрочнение после ВТМО группы сталей. [c.10]

При определении анизотропии горячекатаной стали испытанием продольных и поперечных образцов [96] по-лучены обычные для такого вида испытаний данные (табл, 2.14). В основном на анизотропию влияет количество неметаллических включений, а не их тип (влияние оксидных и сульфидных включений одинаково). [c.77]

Приведенные характеристики механических свойств поковок при отсутствии соответствующих указаний получены при испытании продольных образцов. При испытании тангенциальных, поперечных и радиальных об- [c.14]

Испытание стыкового соединения при растяжении показано па рис. 5.34 на рис. 5.35 — испытание па ударный изгиб на рис. 5.36 — испытание на изгиб продольного и поперечного швов. [c.150]

Характеристики механических свойств поковок, приведенные в марочнике при отсутствии соответствующих указаний, получены при испьггании продольных образцов. При испытании тангенциальных, поперечных и радиальных образцов допускается снижение норм механических свойств в соответствии с ГОСТ 8479—70. [c.8]

Испытаниями на статическое растяжение определяют прочность сварных соединений. Испытаниями на статический изгиб определяют пластичность соединения по величине угла изгиба до образования первой трещины в растянутой зоне. Испытания на статический изгиб проводят на образцах с продольными и поперечными швами со снятым усилением шва заподлицо с основным металлом. Испытаниями на ударный изгиб, а также ударный разрыв, определяют ударную вязкость сварного соединения, [c.152]

Касательные напряжения в поперечных сечениях бруса направлены в каждой точке перпендикулярно к текущему радиусу р. Из условия парности следует, что точно такие же напряжения возникают и в продольных сечениях бруса (рис. 83). Наличие этих напряжений проявляется, например, при испытании на кручение деревянных образцов. [c.86]

Задача испытаний натурных образцов (рис. 5.1, г) включает определение конструктивной прочности и исследование особенности поведения сварных соединений при статической и циклической нагрузках с учетом наличия различного конструктивного расположения контрольных швов продольном кольцевом продольном и кольцевом врезки штуцера. [c.280]

При испытании некоторых пластических материалов (среднеуглеродистая сталь, медь, алюминий) на диаграмме растяжения не образуется ясно выраженной стадии текучести (рис. 2.23). Для таких материалов вводится условный предел текучести, равный напряжению, при котором продольная деформация образца в — =0,002, т. е. 0,2%. Условный предел текучести обозначается Оо.г- [c.169]

Испытания на изгиб (по схеме сосредоточенного изгиба) применяют для определения пластичности сварного соединения, которая оценивается углом загиба до образования первой трещины). Пластичность считается удовлетворительной при углах загиба 120.. .180°. Предусмотрено испытание на образцах с продольным и поперечными швами. [c.213]

Примечание. В числителе дань1 свойства, полученные при испытании продольных образцов, ц знаменателе — тангенциальных образцов. [c.350]

Как правило, испытание металла сварных швов производится на образцах, вырезанных вдоль оси шва. В то же время рабочие напряжения в сварных соединениях направлены преимущественно перпендикулярно оси шва. Для оценки возможности использования свойств жаропрочности, полученных испытанием продольных образцов на свойства в поперечном относительно шва направлении, были испытаны две серии образцов сварного стыкового шва типа ЭФ-Х11ВМФН (электроды КТИ-10). Полное [c.52]

Влияние текстуры. Как было показано в 1.1, кристаллографическая текстура оказывает необычное влияние на СП поведение от вида текстуры зависит положение оптимального интервала СПД, величина напряжения течения, а также наблюдается заметная анизотропия пластичности. Особенно наглядно это проявляется в сплавах с матричной микроструктурой. Так, в магниевом сплаве MAl5(Mg—3,1 % Zn—1,6% d—0,45% La —0,6 % Zr) с исходной аксиальной текстурой, когда плоскость базиса параллельна оси растяжения, напряжения течения при СПД у образцов, вырезанных вдоль оси растяжения, при 6 = 10 % оказываются заметно выше (на 40%), чем в поперечном направлении. Однако после СПД на 70 % в обоих состояниях сплава формируется новая, но одинаковая текстура и происходит выравнивание действующих напряжений при испытании продольных и поперечных образцов. Ни в одной из известных моделей СПД не делалось попытки объяснить установленное влияние кристаллографической текстуры на СПД. Рассмотрим полученные данные, исходя из развиваемых в настоящей работе представлений. [c.101]

Основной материал. Большинство испытаний продольных стыковых соединений испытывалось на образцах из конструкционной стали А5ТМ А7 или 5137. Однако по данным исследователей некоторое число испытанных образцов было изготовлено из сталей А5ТМ [c.150]

Полученные из испытаний величины относительного сужения при разрыве фгаах могут быть применены для определения наименьшего радиуса гибки поперек волокон проката, что соответствует испытанию продольных образцов. [c.65]

Для исследования закономерностей формирования направленного упрочнения сталей при ВТМО с деформацией по разработанным схемам проведен комплекс исследований прочностных свойств конструкционных сталей 60С2А, 50ХФА, 45, 40Х, ЗОХГСА, ЗОХГСНА, 9Х, ШХ15, применяемых для изготовления ответственных деталей (пружин, валов, осей и т. д.). Оценка анизотропии свойств сталей, подвергнутых ТМО с различными схемами деформации, не может быть проведена обычно применяемыми способами — испытаниями продольных и поперечных образцов. [c.25]

Показатели свойств получен1>г при испытании продольных образцов. Прн испытании тангенциальных образцов допускается [c.510]

Второй объект внимания во время предварительных испытаний — продольная устойчивость и балансировка модели. Пере-мешением (от запуска к запуску) центро- [c.123]

На первом этапе были изучены продольные шлифы гладких цилиндрических образцов, испытанных на растяжение при Т = = —196°С. Согласно разработанной модели, при одноосном растяжении таких образцов их хрупкое разрушение контролируется процессом распространения микротрещин скола. Зарождение же микротрещин скола начинается в соответствии с условием (2.7) при напряжениях и деформациях меньше разрушающих. Однако эти микротрещины при ai < S будут остановлены различными барьерами (границами зерен, границами фрагментов и т. п.). Поэтому на продольном шлифе должны наблюдаться такие остановленные микротрещины, причем их длина может быть различной — от размера зерна (если микротрещина остановлена границами зерна) до размера фрагмента деформацион- [c.87]

Иначе ведут себя при испытании на сжатие хрупкие материалы. Диаграмма сжатия этих материалоп сохраняет качественные особенности диаграммы растяжения (см. рис. 57). Предел прочности хрупкого материала при сжатии определяется так же, как и при растяжении. Разрушение образца происходит с образованием трещин по наклонным или продольным плоскостям (рис. 60). [c.66]

Представленные на рис. 11.17 кривые а и е рассчитаны с использованием схематизированных диаграмм идеального упругопластического материала, в свою очередь, полученных изотермическими испытаниями образцов при постоянной скорости нагружения. Более точные значения временных напряжений определяют расчетами с использованием свойств материала, задаваемых термодеформограммой (см. п. 11.3) вместо изотермических характеристик (кривая oi на рис. 11.17). Результаты приближенного (o t) и уточненного (oi) решений задачи указывают на одинаковый характер изменения продольных напряжений при сварке, однако значения напряжений в этих решениях различны. Значения напряжений на стадии нагрева уточняются незначительно, тогда как на стадии охлаждения уточнение решения весьма значительное. Процессы разупрочнения, ползучести, эффект Баушингера на стадии охлаждения приводят к снижению [c.432]

Качество металла оценивается рядом структурнонечувствительных и структурно-чувствительных механических характеристик, устанавливаемых по результатам испытаний образцов на растяжение. К первой группе свойств относятся модули упругости Е и коэффициент Пуассона ц. Величина Е характеризует жесткость (сопротивление упругим деформациям) материала и в первом приближении зависит от температуры плавления Тп . Легирование и термическая обработка практически не изменяют величину Е. Поэтому эту характеристику можно рассматривать как структ /рно-нечувствительную. Коэффициент Пуассона ц отражает неравнозначность продольных и поперечных деформаций образца при растяжении. При упругих деформациях ц = 0,3. Ус- [c.281]

В настоящем разделе рассма фивается методика оценки работоспособности, определения срока службы для оборудования по параметрам испытаний и эксплуатации аппарата. В качестве параметра, обеспечивающего заданный ресурс оборудования, принято отношение испытательного Р к рабочему Рр давлению Ри/Рр- В основу расчета положен следующий консервативный подход, обеспечивающий определенный запас прочности. Полагается, что в элементах оборудования имеются трещины, размеры которых изменяются в широком диапазоне от размеров, соответствующих разрешающей способности средств диагностики, до критических, зависящих от параметров испытаний и эксплуатации. При этом за расчетные параметры при оценке ресурса взяты критические размеры трещин, в частности, критическая глубина продольной не- [c.330]

Целью анализа технической документации является установление номенклатуры технических параметров, предельных состояний, выявление наиболее вероятных отказов и повреждений, а также элементов и участков конструкций, рост повреж-денности и дефектности металла которых может привести к ресурсному отказу. На основе анализа технической документации составляют схему диагностируемого объекта с указанием его конструктивных особенностей расположение продольных, кольцевых и других сварных соединений, наличие запорно-ре-гулирующей арматуры, тройников, отводов, штуцеров и т. п. Отдельно отмечают обнаруженные отклонения от проекта. Указывают также химический состав и механические свойства металла конструкции технологию сварочно-монтажных работ методы и результаты входного и пооперационного контроля и предпусковых испытаний вид, время и объемы проведения реконструкционных (ремонтных) работ на данном сосуде или участке трубопровода результаты предыдуших освидетельствований и диагностик. [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...