Структурная диаграмма расчета

Структурная диаграмма расчета [c.32]

Структурная диаграмма расчета предочистки показана на рис. 4.3. [c.46]

Рис. 6.3. Структурная диаграмма расчета ступени ВПУ

Структурная диаграмма значительно облегчает задачу предварительных расчетов химического состава шва при сварке разнородных сталей. Зная химический состав электродного металла и обеих свариваемых сталей, а также долю участия каждого из трех металлов в шве, можно наперед рассчитать состав шва. Этот вопрос обстоятельно рассмотрен в работах [4, 18] и др. [c.117]

Первая особенность, которую необходимо учитывать при рассмотрении свойств древесных пластиков, связана с тем, что они содержат примерно в два раза больше матрицы-полимера, чем древесностружечные плиты. Как следует из приведенной в параграфе 5.1 структурной диаграммы, объемное содержание матрицы порядка 0,2 — 0,4 уже не является малым в математическом смысле этого понятия, поскольку при концентрации матрицы 0,25 в системе происходит структурный фазовый переход. Поэтому при расчете зависимости прочности пластика от содержания связующего некорректно использовать непосредственно формулу (5.62), которая справедлива для малых изменений содержания связующего в системе. Однако на основе этой формулы можно построить пошаговую процедуру, аналогичную той, которая применялась в п. 5.5.1 для расчета распределения прочности в древесностружечных плитах. Она строится следующим образом. [c.216]

На рис. 6.2 представлена структурная диаграмма программы ВПУ. Она проста вследствие двукратного использования подпрограммы (процедуры) СТУПЕНЬ. Расчет ведется с хвоста ВПУ, с ее второй ступени. [c.59]

Рис. 6.4. Структурная диаграмма алгоритма расчета групп фильтров

Структурная диаграмма алгоритма расчета эффективности ступенчатого испарения в барабанном котле (рис. 14.2) [c.140]

Формулы (40) и (41) могут быть обобщены для сочетания временных нагрузок различной продолжительности и при V, отличающемся от единицы. Если структурная диаграмма неизвестна, расчет можно вести по формулам (38) и (40), дающим по сравнению с формулой (41) больший запас (рис. 21—пунктирная линия). [c.70]

Анализ структурного графа на рис. 5.4 вскрывает последовательный, многоэтапный характер электромагнитного расчета, основанного на методологии, изложенной в [8]. В данном случае можно выделить три основных этапа. На первом этапе вводятся НД, ОД, геометрические размеры воздушного зазора и паза якоря, что дает возможность определить векторную диаграмму и ненасыщенные параметры, расчетные коэффициенты магнитной цепи и магнитные характеристики воздушного зазора (поток, индукция, МДС). На втором этапе вводятся дополнительно высота спинки якоря и характеристики стали якоря, в результате чего определяются магнитные характеристики якоря вместе с коэффициентом насыщения и насыщенные значения параметров. На третьем этапе определяется необходимая МДС возбуждения, для чего требуется дополнительный ввод геометрических размеров и характеристик стали индуктора. [c.126]

Диаграммы нагружения. Как отмечалось выше, механические испытания позволяют с помощью регистрируемых диаграмм нагружения определять взаимосвязь между характеристиками прочности и пластичности металла. Диаграммы не только содержат данные для расчета комплекса основных механических характеристик металла (например, Д. Ну, оо,2, а и др.), но и отражают сложный процесс изменения его структурного состояния и свойств, т. е. позволяют изучать механизмы пластической деформации, деформационного упрочнения, разрушения и Др. [1, 47]. [c.29]

Диаграмма структурных признаков термоусталости. Анализ признаков термоусталостного разрушения необходим при оценке надежности деталей, подвергаемых термоциклическим нагрузкам, особенно при сопоставлении результатов расчета на прочность с имеющимися случаями разрушения. Расчетные методы оценки термоусталостной прочности только внедряются, а число разрушений деталей от термоусталости увеличивается в общем количестве разрушений вследствие повышения температурно-силовых параметров машин и увеличения маневренности. Определение причин разрушения обычно является необходимым условием для выбора методов исключения возможности дальнейших разрушений, хотя в ряде случаев при совместном действии термоциклических, механических, вибрационных нагрузок основная причина повреждения материала остается скрытой. В связи с этим изучение совокупности структурных признаков, свойственных термоусталости, необходимо для анализа причин разрушений. [c.97]

Рассматривая систему как короткозамкнутый многоэлектродный элемент, можно на основании коррозионной поляризационной диаграммы произвести количественный расчет защитного эффекта, т. е. уменьшение структурной коррозии под влиянием катодной поляризации. [c.9]

Структурная схема наглядно показывает взаимосвязь между работой отдельных механизмов и их управлением. Это позволяет при дальнейшей конструкторской разработке и при расчете цикловой диаграммы машины правильно установить требования для совместной работы этих, непосредственно связанных между собой, механизмов. [c.344]

После построения технологической, структурной, компоновочной и кинематической схем, а также расчета цикловой диаграммы машины начинается ее конструктивная разработка. В первую очередь разрабатываются конструкции отдельных узлов и механизмов, а затем общие виды машины. Эти разработки сопровождаются необходимыми расчетами, связанными с определением действующих усилий и размеров отдельных элементов конструкций. Затем вычерчиваются рабочие чертежи на все номенклатурные детали и составляются все виды конструкторской документации. [c.354]

Как и в случае многоцикловой усталости, уравнение механических состояний служит для определения необратимой работы деформирования. Грубый расчет может быть выполнен с помощью уравнения (2.35) или (2.36), отвечающего структурной модели материала (см. рис. 1.8), если при этом параметры Са и подбираются по условиям аппроксимации реальных диаграмм циклического деформирования соответствующего материала. Однако с целью лучшего приближения к действительным диаграммам деформирования мы используем в этом случае более сложную модель (рис. 2.7, а) с параметрами Са, Е , С , Е , С,, Eg, а также с двумя дополнительными функциональными параметрами, необходимыми для учета циклической нестабильности и одностороннего накопления пластических деформаций. [c.173]

В заключение отметим некоторые особенности расчетов на малоцикловую усталость при неизотермическом нагружении с помощью энергетических или деформационных уравнений повреждений. Расчет необратимой работы деформирования или пути пластического деформирования может производиться на основе рассмотренной уже структурной модели материала, причем должны учитываться температурные зависимости постоянных f и Для установления этих зависимостей нужно располагать диаграммами циклического деформирования при работе различных постоянных температур. [c.204]

Поскольку при уменьшении параметра X условие (2.4) выполняется, продолжается начальный этап нагружения. Как видно из рис. 2.14, если не считать очень небольшой области, относящейся к концу нагрева (где, возможно, сказываются реономные процессы), расчет на основе рассматриваемого варианта структурной модели довольно точно описывает реальную диаграмму (здесь отличие от экспериментальных данных, результатам расчета). [c.39]

Определение параметра связано с определенными затруднениями, поскольку в испытаниях при получении диаграммы деформирования обычно приходится ограничиваться сравнительно малыми деформациями, существенно меньшими достигаемых при г иначе при циклическом нагружении образцу угрожает разрушение или потеря устойчивости. Поэтому опытную диаграмму приходится экстраполировать, что в общем могло бы повлечь снижение точности расчетов. Однако из анализа соотношений, определяющих структурную модель, следует, что неточное определение Гь при изотермическом нагружении никак не влияет на точность результатов, если деформации не выходят за пределы значения, до которого осуществлялось деформирование в эксперименте при определении диаграммы. Влияние зависимости Т) становится более существенным, есте- [c.64]

Подчеркнем, что, как и принцип подобия (3.30)—(3.33), уравнение (8.83) характеризует лишь циклические свойства конструкции, не отражая возможного смещения петли пластического. гистерезиса при циклическом нагружении (свойства, которые условно названы статическими ). Однако, так же как и в случае использования структурной модели материала, предельное смещение петли может быть определено путем дополнительного расчета. В данном случае для этого нужно использовать диаграмму F и понятие минимальной скорости йц. Отношение [c.203]

Развитые в параграфе 4.2 с помощью диаграммы на рис. 4.1 структурные представления позволяют построить теорию эффективной вязкости для расчета вязкости печатной краски в широком диапазоне изменения концентрации пигмента. [c.254]

Для многих коррозионных процессов, протекающих на реальных сплавах, зависимость скорости реакции от потенциала электрода, при плотностях тока, близких к токам структурной коррозии, получается часто линейной, что сильно упрощает вид коррозионной диаграммы и расчет скорости коррозии (рис. 55). [c.92]

Результаты расчетов по данной формуле п для ряда жаропрочных сталей и сплавов приводятся в табл. АЗ.9. Они сопоставляются со значениями л,, полученными для того же пока" ате-ля по структурной модели после ее идентификации. Эти значения были определены на основе совместного использования кривой неустановившейся ползучести и диаграммы деформирования (методика идентификации рассматривается в главе В1, ее обоснование дано в разделе А5.7). Различие оказывается сравнительно небольшим, в основном не более 10 %. [c.90]

В расчетах бывает удобно использовать непосредственно основные уравнения структурной модели во многих случаях это проще, чем применять принцип подобия. Значение последнего состоит в выявлении общих закономерностей деформирования, но его применение в инженерных расчетах затруднено в связи с необходимостью определения поворотных точек и запоминания их параметров. В случае применения общих уравнений (А5.1)— (А5.3) задают число ПЭ (обычно достаточно N = 3—5) и определяют по диаграмме z =/(е), полученной экспериментально, параметры 2 и gi (всего 2 N чисел). Обычно это выполняется таким образом, чтобы полигональная аппроксимация как можно меньше отличалась от опытной диаграммы. [c.180]

Существование термомеханической поверхности (ТМП) при начальном нагружении, как следует из анализа, основанного на структурной модели, ограничено условием отсутствия на диаграмме точек реверса. В случае, иллюстрируемом рис. А5.23, а, испытания проводили по следующей программе нагружение до деформации = 0,4 % при 7 = 20°С, быстрый нагрев до 7 = 450 °С и затем продолжение нагружения. Поскольку при уменьшении параметра 6 условие С < О выполняется, то продолжается начальный этап нагружения. Как видно из рис. А5.23, а, если не считать очень небольшой области, относящейся к концу нагрева, расчет довольно точно описывает реальную диаграмму. [c.193]

Возникновение науки о механических свойствах в начале XX века базировалось на осредненных и статических представлениях, что каждой величине напряжения соответствует определенная величина деформации. При этом по аналогии с другими физическими свойствами предполагалось, что механические свойства материала могут быть измерены в чистом виде , как некоторые константы данного материала наподобие его плотности, параметров кристаллической решетки, коэффициента теплового расширения и т. п. Исходя из этих предположений, был получен ряд важных результатов опытное построение и применение в расчетах обобщенной кривой Людвика, лежащей в основе многих положений математической теории пластичности измерение сопротивления отрыву и его применение для различных схем перехода из хрупкого в пластическое состояние (Людвик, Иоффе, Давиденков, диаграммы механического состояния) и др. Однако дальнейшее более глубокое изучение показало ограниченную справедливость (а в ряде случаев и ошибочность) подобных представлений. Это, в частности, привело к понятию структурной чувствительности многих механических характеристик. [c.15]

На рис. 1У-13 приведена диаграмма показателей работоспособности токарных многошпиндельных автоматов, встроенных в линию обработки колец карданных подшипников. Как видно, в начале эксплуатации М =2ч-3) собственные потери очень велики, а в дальнейшем они сокращаются. Однако ввиду малой длительности рабочего цикла (Г = 4 с), а следовательно, прогрессивного износа и потери жесткости и виброустойчивости после относительно короткого периода стабилизации наступает период ухудшения характеристик работоспособности. Диаграмма наглядно показывает, что, несмотря на весьма небольшие организационные потери, автоматы ни в один период эксплуатации не обеспечивают работу с общим коэффициентом использования 0,75, хотя именно этой величиной задаются обычно при проектных расчетах производительности и надежности в процессе проектирования линий, расчета их структурных характеристик. [c.148]

Рис. 10. Структурная диаграмма магниевого чугуна. Штрих-пунктиром показан пример расчета содержания кремния и определения структуры графитных включений по ГОСТ 3443—57 в перлитном магниевом чугуне при литье в сухую песчаную форму, толщине стенки отливки 20 мм, содержание углерода в металле 3,4% (и остаточном содержании 0,05% Mg). Стрелками показан сдвиг границ при дополнительном модифицировании чугуна ферро-силицием СИ75 в количестве 0,3%

На основе приведенной структурной диаграммы далее будет разработана процедура расчета упругих и прочностных свойств полиармированных композиционных материалов. [c.166]

Скорость охлаждения отливки оказывает значительное влияние на образование структуры чугуна. Увеличение скорости охлаждения отливки способствует повышению содержания в чугуне цементита с уменьшением скорости охлаждения увеличивается содержание в чугуне графита. Структурная диаграмма на рис. 72, а построена для случая постоянной скорости охлаждения для отливки с толщиной стенки 50 мм, поэтому данной диаграммой нельзя пользоваться для практических расчетов химического состава отливок, имеющих различную толщину стенки. На рис, 72, б приведена структурная диаграмма, учитывающая зависп-мость состава чугуна и толщины стенки отливки. Критерием скорости охлаждения отливки в диаграмме принята толщина стенки отливки в миллиметрах (чем больше толщина отливки, тем меньше будет скорость ее о.хлаждення). [c.136]

Содержание углерода и кремния для ковкого чугуна определяется по структурным диаграммам (см. рис. 31 и 32) в зависимости от толщины стенки отливки с таким расчетом, чтобы графит не выделялся до отжига. Ковкий чугун применяют для небольших отливок, толщина стенок которых не более 25—30 мм, так как при большой толщине стенки создаются условия, благоприятствующие получению в отливке серого чугуна, непригодного для отлшга. [c.46]

На базе структурной диаграммы Лапланша В. Паттерсоном разработана номограмма для расчета химического состава и механических свойств чугуна (фиг. 66). [c.112]

Так называемые статистические теории прочности были разработаны первоначально в целях описания результатов испытаний на усталость и предсказания прочности элементов машин, находящихся под действием переменных нагрузок. Краткие сведения об усталости были сообщены в одном из параграфов предпоследней главы ( 19.10). Здесь мы заметим, что результаты испытаний обнаруживают большой разброс, и поэтому современная точка зрения на расчет изделий состоит в том, что мы не можем с абсолютной достоверностью гарантировать прочность изделия, а можем лишь утверждать, что вероятность его разрушения достаточно мала. В основе одной из таких статистических теорий лежит гипотеза слабого звена. Существо этой гипотезы состоит в следующем. Тело мыслится составленным из большого числа структурных элементов, каждый из которых имеет свою локальную прочность. Разрушение всего тела в целом происходит тогда, когда выходит из строя хотя бы один структурный элемент. Для массивных тел такое предположение чрезмерно упрощает фактическое положение дел для разрушения тела как целого, вероятно, необходимо, чтобы вышла из строя некоторая группа элементов, именно так строятся более сложные и совершенные теории. Но для моноволокна гипотеза слабого звена правильно отражает существо дела. Прямое микроскопическое обследование поверхности волокна — борного, угольного или иного — показывает, что на волокне всегда имеются разного рода дефекты — мелкие и крупные. Эти дефекты расположены случайным образом. Прочность образца волокна длиной I определяется прочностью его наиболее слабого дефектного места и, таким образом, является случайной величиной. Результаты испытаний партии из некоторого достаточно большого числа волокон п представляются при помощи диаграмм, подобных изображенной на рис. 20.3.1. Число волокон, разорвавшихся при напряжен1[и, ле- [c.689]

Издание подготовлено совместно советским и индийским специалистами. Изложены современные представления о строении шлаковых фторсодержащих систем и их теоретические модели. Рассмотрены важные технологические свойства шлаков вязкость,, электропроводность, плотность, поверхностное натяжение, серопоглотительная способность и растворимость серы. Описаны диаграммы состояния с расшифровкой фазовых равновесий. Даны основные принципы подбора оптимальных составов шлаков н методика их расчета при электрошлаковом переплаве в ковшевой,обработке. Приведены данные о структурных свойствах тройных расплавов шлаков и об аномалии ряда свойств систем. [c.37]

Рассчитанная по уравнению (5.27) деформация, которая предшествует разрушению сколом в интервале хрупко-пластичного перехода, практически полностью совпадает с кривой 3. При расчете больших деформаций учитывался стадийный характер деформационного упрочнения через коэ( х шциент усреднения р (смотри выше). Кривые 4 и 5 на диаграмме ИДТ представляют диаграмму структурных состояний и соответствуют деформациям, при которых происходит изменение коэ4х))ициента деформационного упрочнения в процессе развития и перестройки дислокационной структуры. Эти кривые фактически являются верхней границей равномерного распределения дислокаций ( лес ) и соответственно нижней границей образования ячеистой структуры. Причем если при деформации выше 200 °С наблюдается равноосная ячеистая структура (5.19, г), то при более низких температурах ячеистая структура обнаруживает четкую связь с полосами скольжения (5.19, д), что свидетельствует об ограниченном характере поперечного скольжения. Кривые 7 н 9 построены с привлечением данных фрактографических исследований. При повторном изломе в продольном направлении охлажденных до —196 °С образцов, которые ранее были испытаны при 800 и 1000 С, в шейке образцов наблюдалось межзеренное хрупкое разрушение (рис. 5.19, б), причем размер зерен составлял 1—2 мкм. Поскольку после первичных испытаний ниже 600 С, несмотря на хорошо сформированную ячеистую структуру, такой вид разрушения не наблюдается, то предполагается, что в шейке образца при больших деформациях начинается динамическая рекристаллизация [435], хотя такие низкие температуры начала этого процесса (Тр 700 С, или 0,ЗЗГпл) еще пока не отмечались. Таким образом, кривая 7 нанесена в качестве нижней границы области динамической рекристаллизации. Кривая 9, построенная по данным фрактографических исследований, схематически показывает температурно-деформационную область, в которой имеет место расслоение по границам ячеистой структуры. [c.220]

Обозначим число станков-дублеров в линии через т. Из сравнения Qj с Qmin видно, что при простейшем структурном варианте (однопоточная линия с жесткой связью из четырех станков) даже две параллельные линии с независимой работой не обеспечат требуемый уровень производительности. Поэтому формирование конкурирующих вариантов и расчет ожидаемой производительности начинаем с линии из пяти станков q = 5). Диаграмма длительности цикла обработки по рабочим позициям (/—V) приведена на рис. 8.7, а. [c.226]

При проведении базовых контрольных испытаний могут быть установлены параметры диаграмм циклического деформирования применительно к каждому из упомянутых выше трех методов получения уравнений состояния. Для наиболее часто используемых в практике расчетов конструкций простых режимов циклического или длительного циклического нагружения при повышенных температурах с выдержками из комплекса базовых экспериментов может быть установлена связь между параметрами уравнений состояния в случае применения обобщенных диаграмм циклического деформирования, теории термовязкопластичности с комбинированным упрочнением и структурных моделей упруговязкопластической среды. [c.236]

Преимуществом расчета по диаграмме Вышнеградского является то, что по ней определяется не только устойчивость привода, но и качество переходного процесса. При помощи логарафми-ческих частотных характеристик также можно определить качество переходных процессов [83], однако это связано с весьма трудоемкими графо-аналитическими построениями. Приблизительная оценка качества переходных процессов может быть достаточно просто осуществлена косвенным методом по виду амплитудных и фазовых характеристик разомкнутого привода [4]. Удобным способом определения качества переходных процессов является метод моделирования на электронных моделирующих машинах. В этом случае моделирование производится в соответствии со структурной схемой привода и позволяет не только получать на осциллографе переходный процесс, но и определять необходимые для обеспечения заданного переходного процесса параметры привода. Этот вопрос подробнее рассмотрен в 2.10. [c.65]

Структурная схема подсистемы Пилот приведена на рис.38. Важное место в структуре подсистемы занимает графический редактор. Он выполняет две функции. Во-первых, редактор представляет собой управляющую оболочку для работы различных программных крейтов, реализующих такие функции как расчет, обработка запросов к специализированной базе данных и базе данных системы АОНИКА , вывод на экран или на печать различной информации, связанной с проведением сеансов моделирования. Во-вторых, редактор предназначен для создания графических топологических моделей различных физических процессов электрических, тепловых, механических и аэродинамических. В процессе функционирования графический редактор формирует действующую расчётную структуру в топологическом виде, которая в дальнейшем анализируется при помощи единого расчетного модуля в различных режимах (статический анализ, анализ во временной и частотной областях, анализ чувствительности). В процессе моделирования возможно применение принципа динамического изменения параметров элемента схемы или параметра конструкции (тюнинг в реальном масштабе времени). При таком подходе параметр маркируется и изменяется при помощи виртуального тюнера. Процесс изменения параметра сопровождается одновременным отображением результатов анализа в виде графиков и диаграмм. При таком подходе процесс анализа математической модели выполняется в фоновом (скрытом) режиме. [c.94]

Непосредственным расчетом по кривой деформирования (рис. 1.19, а, б иллюстрирует две характерные диаграммы) с помощью формулы (1.28) были получены Imax. укладывающиеся в интервал, приведенных выше опытных значений этого коэффициента. Выяснилось, что материалы с большими отношениями а/Ус7о,з характеризуются соответственно большими значениями т),иах- Это отвечает большей дисперсии параметров структурных составляющих у. этих материалов.. Хорошее количественное соответствие с данными экспериментов должно рассматриваться как еще одно свидетельство в пользу структурной модели, на этот раз в смысле отражения ею общего уровня микронапряжений в материале. [c.28]

Приведенные соотношения для реономного варианта структурной модели позволяют числовыми расчетами определять деформации и напряжения в моделируемом материале М при произвольных программах изменения внешних воздействий и любых реальных (полученных из экспериментов) определяюш,их функциях Ф (г, Т) и / (z). При этом введение каких-либо дополнительных допуи ений в принципе не является необходимым. Однако, как будет показано, при использовании некоторых, надлежаш,им образом обоснованных упрош,аюш,их допущений, практически не искажающих количественных соотношений (исключая некоторые специфические программы нагружения), можно построить отчетливую качественную картину, характеризующую закономерности процессов деформирования реономных материалов. При этом будет принята во внимание отмеченная уже близость (по форме) кривых деформирования идеально вязких подэлементов к диаграмме идеального упругопластического материала. [c.47]

На рис. 4.10 представлены результаты расчета поверхности нагружения для материала, моделируемого структурной моделью (имеется в виду ее склерономный вариант). Предварительно по диаграмме деформирования была определена функция неоднородности / (г). Утолщенными линиями на рисунке показаны поверхности нагружения, полученные при различных значениях допуска на величину К. Как видно, при больших значениях допуска поверхность (линия) нагружения близка к окружности, но несколько сплюснута ее тыловая часть в направлении предварительной деформации ОА. С уменьшением допуска сплюснутость растет, постепенно переходя в участок вогнутости. При этом форма фронтальной части поверх-аости нагружения почти не изменяется. Если нанести на рисунке геометрические места точек, определенных по условиям постоянства г (длина вектора упругой деформации), то эти линии окажутся выпуклыми, но точки их пересечения с осью абсцисс несимметричными ни по отношению к началу координат О (это очевидно), ни относительно конца разгрузки (точка В) линии вытянуты в направлении начального нагружения О А [84], Стрелки [c.95]

В ряде металлических сплавов наблюдается эффект Баушингера, который можно определить как временное разупрочнение материала при изменении направления деформирования на обратное [2, 3]. Количественное описание эффекта Баушингера основывается на различных модификащ1ях структурной модели Мазинга, согласно которой неоднородная среда представляется набором параллельно работающих элементов с различными пределами упругости. Феноменологический подход к описанию в расчетах эффекта Баушингера с введением эффективного модуля сдвига как функции истории нагружения и текущих девиаторных напряжений обсуждается в [4]. Эффект Баушингера приводит к асимметрии диаграммы деформирования в цикле сжатие-разгрузка и соответствующему искажению волнового профиля. [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...