ТЕРМИЧЕСКАЯ Температуры рекристаллизации

Рекристаллизационный отжиг титана и его сплавов проводят при 700—800°С, что значительно превосходит температуру рекристаллизации (500°С). Эта температура достаточна для быстрого устранения наклепа. Фазовые превращения, рассмотренные ранее, позволяют проводить различные операции закалки и отпуска (старения). Хотя при этом значительного изменения свойств не происходит как при термической обработке стали, тем не менее определенные изменения наблюдаются, и в последнее время при работе сплавов предусматривается воз- [c.517]

Рекристаллизация начинается при нагреве свыше температуры рекристаллизации Грек, составляющий 0,4 т. е. когда становится заметной скорость самодиффузии. Процесс термически активирован, т. е. для образования зародышей зерен и их роста требуется определенная энергия активации, поэтому он получает развитие в металле, претерпевшем определенную критическую пластическую деформацию (около 5...10%), другими словами, после накопления в металле некоторого минимума энергии. С увеличением степени деформации снижается энергия активации рекристаллизации и несколько понижается Грек. Это приводит к увеличению скорости рекристаллизации. [c.507]

Термическая обработка проводникового алюминия для снижения его сопротивления обычно не применяется. Холодная обработка алюминия мало снижает его электропроводность. При обжатии до 95—98% электропроводность уменьшается не более чем на 1,2% электропроводности стандартной меди. Чистый алюминий (99,97%) имеет предел прочности при растяжении около 50 Мн/м (5 кгс/мм ). Примеси, обычно содержащиеся в проводниковом алюминии, увеличивают его прочность на разрыв. При содержании примесей около 0,5%, предел прочности при растяжении составляет 80—90 Мн/м (8—9 кгс/мм ). Наклепом предел прочности при растяжении может быть повышен до 250 Мн/м (25 кгс/мм ). Но эта прочность может быть уменьшена при нагреве проводов токами значительной величины. Температура рекристаллизации обработанного проводникового алюминия находится в пределах 200—300° С. [c.241]

Влияние термической обработки титановых сплавов на их усталостную прочность связано с изменением структуры и прочности [ 36] (см. рис. 93). Выбрав оптимальную термическую обработку, можно несколько повысить предел выносливости, Для чистых й псевдо-о-сплавов такой обработкой является наклеп (при температурах ниже рекристаллизации) и отжиг при температурах ниже перехода а + р)- 13 (но, естественно, выше температуры рекристаллизации). Охлаждение после отжига предпочтительнее ускоренное, в воде или на воздухе (при небольших сечениях). Такая обработка способствует образованию мелкозернистой глобулярной структуры, наиболее выгодной для получении высокого предела выносливости о -сплавов. [c.154]

Присутствуя в твердом растворе, W и Мо повышают его термическую стойкость путем торможения процессов разупрочнения при высоких температурах. Они увеличивают температуру рекристаллизации твердого раствора, тормозят процессы диффузии, без которых не может происходить атомный обмен при коагуляции и рекристаллизации. [c.181]

Поэтому легирование молибдена элементами замещения, обладающими большим сродством к примесям внедрения и повышающими температуру рекристаллизации, позволяет повысить пластичность и прочность металла после кратковременных отжигов при высокой температуре при условии сохранения деформированной структуры. Однако такая структура является термически нестабильной при длительной работе деталей при [c.52]

Полуфабрикаты должны поставляться, как правило, в термически обработанном состоянии. Поставка полуфабрикатов без термической обработки допускается в следующих случаях 1) если механические и технологические характеристики металла, установленные в НТД, сохраняются после изготовления полуфабриката (например, методом проката, когда температура окончания операции формообразования не ниже температуры рекристаллизации — для углеродистой стали 750—700 °С) 2) если на предприятиях — изготовителях оборудования полуфабрикат подвергается горячему формообразованию с последующей термической обработкой или ее совмещением с изготовлением. При поставке полуфабрикатов без термической обработки поставщик полуфабрикатов обеспечивает контроль свойств на термически обработанных образцах. Допустимость использования полуфабрикатов без термической обработки должна быть подтверждена головной организацией по материалам и технологии, если это не указано в НТД на изделие. [c.66]

Термическая обработка (рекристаллизация) изделий производится в электропечах сопротивления при 2300—2350°С в восстановительной атмосфере. Замер температуры во время рекристаллизации производится оптическим пирометром. [c.108]

Известны два вида старения — термическое и деформационное (механическое). Термическое старение происходит в результате изменения растворимости углерода в а-железе в зависимости от температуры. Деформационное старение протекает в сплаве, подвергнутом пластической деформации при температуре ниже температуры рекристаллизации. Процесс этого старения длится 15 суток и более при комнатной температуре и всего несколько минут при температурах 200-350 °С. [c.202]

Разные виды деформационно-термической обработки разделяются в зависимости от характера фазовых превращений н способа деформации, причем существенное значение имеет, до или после деформации происходит превращение (ТЛЮ и МТО соответственно), а также выше или ниже температуры рекристаллизации производилась деформация (ВТМО и НТМО соответственно). [c.40]

Титановые сплавы. Пайка титана и его сплавов осуществляется в электрических печах, токами высокой частоты, газопламенными горелками. Наилучшие механические свойства спая достигаются при пайке токами высокой частоты. Это объясняется тем, что в результате сокращения термического цикла при этом способе пайки отсутствует рост зерна, приводящий к охрупчиванию соединений. При пайке титановых сплавов целесообразно применять серебряные припои, имеющие температуру плавления ниже температуры рекристаллизации титана и выше температуры, требуемой для удовлетворения условий смачивания припоем паяных деталей. [c.127]

Электролитическая медь Ml в нагартован-ном состоянии — наиболее электропроводный материал, иногда применяемый для изготовления электродов. Стойкость таких электродов низкая вследствие небольшой температуры рекристаллизации (200 С). Обычно медь легируют кадмием, хромом, кобальтом, бериллием и другими элементами. Жаропрочность материала повышают дисперсионным твердением или блокировкой границ зерен тугоплавкой фазой. При изготовлении сплавы подвергают холодной деформации, термической или термомеханической обработке, что увеличивает их прочность и жаропрочность. [c.183]

При обработке металла параллельно происходят упрочнение и отдых (разупрочнение) в зоне резания. С увеличением скорости резания (увеличивается скорость приложения нагрузки) повышается предел текучести и тело приближается к абсолютно упругому состоянию (атермический процесс). Но при этом повышается температура и возрастает скорость отдыха (термический процесс). При некоторых условиях (при температуре рекристаллизации и выше) скорость отдыха настолько велика, что упрочнение, получающееся вследствие пластической деформации, может значительно снизиться. Но при весьма больших скоростях деформации процесс упрочнения происходит быстрее процесса рекристаллизации, благодаря чему сопротивление деформации увеличивается. Этим можно объяснить противоречия в выводах ряда исследователей. Так, утверждают, что глубина и степень наклепа в зависимости от различных факторов изменяются однозначно, т. е. с возрастанием глубины увеличивается и степень наклепа, что не всегда имеет место [6]. [c.10]

Под влиянием остаточных напряжений, создаваемых в обработанном поверхностном слое металла, структура последнего становится неустойчивой, она постепенно изменяется, и особенно быстро при температуре рекристаллизации, когда мелкозернистая структура переходит в крупнозернистую. В. Д. Кузнецов предполагает, что на практике детали иногда выходят из строя раньше срока вследствие изменения в них структуры обработанного слоя. Опыт показал, что остаточные напрял<ения можно уменьшить путем увеличения жесткости системы СПИД (станок — приспособление — инструмент — деталь), применения оптимальных режимов резания и геометрии инструмента (острые кромки, положительные передние углы), а также термической обработкой. [c.11]

Структурное упрочнение одна из особенностей алюминиевых сплавов оно представляет собой упрочнение термически обработанных деформированных полуфабрикатов или деталей, обусловленное сохранением после закалки нере-кристаллизованной (полигонизованной) структуры. Этот вид упрочнения возможен, если температура нагрева под закалку ниже температуры рекристаллизации [286]. [c.178]

В деформации сплавов при температурах на 10—100 °С ниже температуры рекристаллизации с обжатием не менее 50 7о- Горячий наклеп после обработки в таких условиях обеспечивает протекание рекристаллизации и формирование УМЗ микроструктуры. Такой способ достаточно эффективно можно применять к полуфабрикатам, прошедшим предварительную обработку в а+р-области. Измельчение микроструктуры заготовок, прошедших термическую обработку или деформацию в р-области, требует учета некоторых особенностей фазовых превращений в титановых сплавах. В процессе охлаждения заготовок из р-области наряду с образованием пластинчатых выделений а-фазы по границам бывших р-зерен образуется прослойка а-фазы. Наличие такой прослойки увеличивает неравномерность деформации, что затрудняет получение однородной УМЗ микроструктуры в сплавах. [c.209]

Температуру рекристаллизации ванадия определяли при металлографическом исследовании на образцах, подвергнутых отжигу при 830° С, 30 мин. Эта температура повышается до 985— 1100° С при добавлении ниобия и еще больше — при добавлении металлов, образующих дисперсные фазы, например углерода и бора. Упрочняющий эффект холодной деформации не был использован. Механические свойства приведены для полностью рекристаллизованного материала. Таким образом, следует ожидать высокой термической стабильности и хорошей свариваемости. [c.174]

Наконечник одновременно подвержен цикличному термическому нагружению, знакопеременным механическим напряжениям и весьма интенсивному внешнему трению о свариваемый материал. Нагрев наконечника до температуры рекристаллизации свариваемых металлов происходит примерно за 0,5—1,5 сек, а охлаждение после окончания сварки в течение 3—5 сек. [c.48]

Сплавы, легированные только а-стабилизаторами, и сплавы,, содержащие а-стабилизаторы и незначительные добавки нейтральных упрочнителей, не упрочняются термической обработкой. Единственным видом их термической обработки является отжиг или гомогенизация для повышения пластичности. Ввиду того что легирующие элементы, как правило, повышают температуру рекристаллизации, для сплавов требуется более высокая температура отжига, чем для нелегированного титана. В табл. 22 приведены рекомендуемые режимы отжига и гомогенизации а-сплавов. Продолжительность отжига заготовок принимают нз расчета 2—3 мин на 1 мм наибольшего сечения. Листы толщиной 1,5— 5,0 мм отжигают 15—20 мин, а более толстые — 40—60 мин. [c.85]

Так как прокатку такой стали заканчивают обычно ниже температуры рекристаллизации, то листы после прокатки подвергают нормализации в термической печи для снятия наклепа. [c.110]

Рекристаллизационный отжиг. Под рекристаллизационным отжигом понимают нагрев холоднодеформированной стали выше температуры рекристаллизации, выдержку при этой температуре с последующим охлаждением. Этот вид отжига применяют перед холодной обработкой давлением и как промежуточную операцию для снятия наклепа между операциями холодного деформирования. В некоторых случаях рекристаллизационный отжиг используют и в качестве окончательной термической обработки. [c.219]

Термическая обработка титановых сплавов. Титановые сплавы в зависимости от их состава и назначения можно подвергать отжигу, закалке, старению и химико-термической обработке (азотирование, цементация и т. д.). Титан и а-сплавы титана не упрочняются термической обработкой и их подвергают только рекристаллизационному отжигу. Температура отжига должна быть выше температуры рекристаллизации, но не превышать температуры превращения а+р- р, так в р-области происходит сильный рост зерна. Чаще рекристаллизационный отжиг а- и а+р-сплавов проводят при 750—850°С. Для а+р-сплавов нередко применяют изотермический отжиг, который включает в себя нагрев до 850—950°С (в зависимости от состава сплава) с последующим охлаждением на воздухе до 500—650°С, выдержку при этой температуре и охлаждение на воздухе. Такая обработка обеспечивает наибольшую термическую стабильность структуры. [c.355]

Железо содержится в исходном алюминии, цинк, медь и марганец — в отходах производства (в сплавах, где они являются легирующими компонентами). Небольшие добавки железа (до 0,3%) практически не оказывают влияния на механические свойства сплавов А1—Mg—51. При больших содержаниях железа (0,5— 0,7%) заметно уменьшается склонность сплавов к горячим трещинам при литье, измельчается структура готовых полуфабрикатов благодаря повышению температуры рекристаллизации алюминия. Прочность и пластичность сплавов А1—Mg—51 с увеличением количества железа несколько снижается вследствие образования нерастворимых интерметаллических фаз грубой формы (типа А1—51—Ре, А1—Ре—Мп-51, А1—Сг-Ре—51, А1—Мп—Ре), в состав которых входят элементы, играющие положительную роль в упрочнении при термической обработке. Декоративные свойства сплавов А1—Mg—51 с ростом содержания железа в сплавах ухудшаются, поэтому в сплавах, к которым предъявляются повышенные требования в отношении декоративного вида изделий, 70 [c.70]

НИИ имеют полностью рекристаллизованную структуру. Профили и прутки, полученные горячим прессованием, после термической обработки могут иметь структуру от полностью нерекристаллизованной до полностью рекристаллизованной. Сохранению нерекристаллизованной структуры способствует повышение температуры и уменьшение степени горячей деформации изделий, понижение температуры и времени выдержки при нагреве под закалку, увеличение содержания элементов (Мп, Сг, Ът), повышающих температуру рекристаллизации. [c.91]

Объяснить причины, по которым температуру рекристаллизации можно определить термическим методом, а также сущность процесса рекристаллизации и его влияние на свойства стали. [c.115]

Термическая обработка покрытий с 5—9 % Р при 400 °С вызывает снижение относительного удлинения, а нагрев при 750 °С — увеличение его для систем с 5—6 % Р и уменьшение для сплавов с 8—9 % Р. Для достижения максимальной пластичности покрытий с 9 % Р предлагается нагревать их при 750 "С в течение 5 ч и затем медленно охлаждать до 200 °С и ниже в атмосфере инертного газа. Повышение пластичности связывают с протеканием при этих температурах рекристаллизации. [c.379]

Жаропрочность зависит от температуры рекристаллизации металла, предела его упругости, сопротивления материала пластическим дефор-.мациям при высоких температурах, размера зерна, наличия в сплаве примесей, цикличности нагревов (теплосмен), предварительной пластической деформации, легирования сталей и сплавов в сочетании с термической обработкой. Чем выше температура плавления металла, тем выше температура его рекристаллизации [c.254]

Нельзя согласиться с мнением автора [42] о наличии у сплавов эквикогезивной температуры, выше которой прочность границ зерен меньше прочности самих зерен. Высокотемпературное разрушение по границам зерен наблюдается только при загрязнении их примесями, например свинцом, образцы чистой латуни разрываются по телу зерен (см. рис. 9) при ф= 100 % [43]. Однако у сплавов закономерности усложнены дополнительным влиянием легирования, приводящего к искажению кристаллической решетки, повышению деформационного упрочнения, температуры рекристаллизации и пр. Еще большие изменения происходят при образовании других фаз, появлении способности к закалке и другим видам термической обработки. Существенное влияние оказывает изменение растворимости легирующего элемента с температурой. [c.177]

В связи с изготовлением биметаллических вкладышей начала успешно применяться новая группа высоколегированных алюминиево-оловянных сплавов. Особенностью этих сплавов (99,5% олова и 0,5% алюминия) является наличие в их структуре большого количества мягкой, легкоплавкой эвтектики, механические и физические свойства которой весьма близки к чистому олову. Антифрикционные свойства высокооловянистых алюминиевых сплавов близки к свойствам баббитов. Конструкционная прочность подшипника из такого сплава обеспечивается стальной основой, а усталостная прочность в большой мере — состоянием алюминиевого сплава с оловом. Рядом исследований показано, что от размера, количества и характера распределения оловянистой составляющей двойных и более легированных сплавов в значительной мере зависят их антифрикционные и механические свойства, особенно усталостная прочность. С увеличением содержания олова в сплавах наблюдается тенденция к образованию междендритной и межэеренной непрерывной сетки олова. Эту тенденцию в некоторой области концентрации можно устранить применением повышенной скорости кристаллизации, а также путем добавок никеля и меди. При содержании олова около 20% и более оловянистая эвтектика образует непрерывную сетку при всех условиях охлаждения и легирования. Большое влияние на структуру сплава оказывает режим термической обработки. В случае применения отжига выше температуры рекристаллизации сплава (350° С) оловянистая эвтектика в сплавах, содержащих даже менее 20% олова, распределяется в форме непрерывной сетки. Как показали исследования, применением холодной деформации с последующей рекристаллизацией можно добиться дискретного распределения оловянистой эвтектики в сплавах, содержащих до 30% олова. При этом характер и величина включений оловянистой фазы зависят от степени холодной деформации и температуры отжига. Чем выше первая и ниже вторая, тем более дискретна структура сплава. В случае дискретной формы оловянистой фазы усталостная прочность сплавов значительно возрастет, превышая усталостную прочность свинцовистых бинарных бронз. Антифрикционные свойства сохраняются на высоком уровне и характеризуются низким коэффициентом трения с высокой устойчивостью против заедания. [c.120]

Влияние термической обработки титановых сплавов на их усталостную прочность находится в тесной связи с изменением структуры и прочности (см. рис. 64). Тем не менее, выбором оптимальной термической обработки можно несколько повышать предел усталости. Для чистых и бетированных а-сплавов такой оптимальной обработкой является наклеп (при температурах ниже рекристаллизации) и отжиг при температурах ниже точек превращения а + р р или а а + р (но, естественно, выше температуры рекристаллизации). Охлаждение после отжига лучше иметь ускоренное в воде или на воздухе. Такая обработка должна привести к образованию мелкозернистой глобулярной структуры, наиболее выгодной для получения высоких значений предела усталости для а-сплавов титана. [c.148]

Вместе с тем в работе Суркова и Садовского [167] показано, что при ВТМО такого же никелевого сплава (марка ХН77ТЮР) в случае малых скоростей деформирования (осадкой на 20— 30% ) возникает термически стабильная полигональная структура и сопротивление ползучести сплава больше при достаточно высокой температуре по сравнению с обычной обработкой. В ра-бота. [168 6] была показана возможность получения стабильной полигональной структуры в результате относительно небольшой деформации (1 —10%) и последующего нагрева ниже температуры рекристаллизации (механико-термическая обработка). При этом возрастает сопротивление ползучести, длительная и циклическая прочность. Создание полигональной структуры в молибдене приводит к значительному повышению температуры рекристаллизации (на 200—300° С) и к улучшению механических свойств [169]. [c.199]

Жаропрочные свойстца материала могут быть сильно улучшены дополнительным легированием и проведением термической обработки, обеспечивающей оптимальную структуру. При благоприятном сочетании этих факторов температура рекристаллизации, являющаяся в первом приближении мерилом жаропрочности, может быть повышена от 0,2 для чистых металлов до 0,7—0,8 для концентрированных твердых растворов. [c.29]

Температура искусственного старения алюминиевых сплавов не превышает 195 °С. Поэтому совмещение нагрева при пайке с нагревом при старении не обеспечивает достаточно высокой прочности паяных соединений из-за низкой прочности легкоплавких припоев и высокой коррозионной их стойкости. Температура отжига алюминиевых сплавов в нагартованном состоянии близка к их температуре рекристаллизации и находится в интервале 260—420°С (табл. 3). Это в значительной степени явилось причиной того, что для паяемых изделий натли применение главным образом алюминиевые сплавы низкой и средней прочности, не упрочняемые термической обработкой [1]. [c.38]

В основном металле, обработанном давлением в горячем состоянии, эвтектика Си— lIjO вырождается. Частицы U2O имеют форму округлых включений (фото 6.158, 6.159, 6.160). В таком виде она не снижает пластичность металла. Поэтому при определенных обстоятельствах можно улучпцпъ свойства сварных соединений кислородсодержащей меди путем проковки металла шва и зоны термического влияния при достаточно высоких температурах (выше температуры рекристаллизации). [c.88]

Если не учитывать влияния термического разупрочнения на предел текучести а, которое для реальных материалов, по-видимому, становится существенным при приближении рабочих температур к температуре рекристаллизации, то в (3.19)= О и в представленном виде описание неупругого деформирования материала по своим возможностям близко к одному из вариантов теории пластичности и ползучести с анизотропным упрочнением, разработанной Н. Н. Малининым и Г. М. Хажинским [27]. В частном случае = О, что соответствует затвердеванию жидкости в элементе 3 вязкого трения в аналоге (см. рис. 3.5, а), неупругие деформации возможны лишь при выполнении условий (3.29) и (3.31), а их скорости при постоянных действующих напряжениях определяются только скоростями снятия изотропного и анизотропного упрочнения. Если к тому же f = О и /" = О, т. е. отсутствует термическое разупрочнение, то описание неупругого поведения материала отвечает варианту теории пластического течения, разработанной Ю. И. Кадашевичем и В. В. Новожиловым [27]. [c.139]

При необходимости снятия напряжений в аппарате из аустенитной стали, содержащей молибден, сваренном стабилизированным электродом, нужно назначить отжиг при температуре выше температуры рекристаллизации с медленным охлаждением в печи режим такого отжига приведен на стр. 672. Следует также отметить, что при термической обработке сварных изделий из коррозионно-стойкой стали значительное влияние на свойства изделия могут оказывать колебания в химическом составе основного металла и металла шва даже в пределах нормы. В связи с этим иногда приходится назначать режим термической обработки, учитывая результаты, полученные при испытании термообработаиных образцов — свидетелей или пробных образцов. [c.666]

Рекристаллизационный отжиг — нагрев стали до температуры выше температуры рекристаллизации на ]50— 250°, выдерж,ка при этой температуре и последующее охлаждение. Применяется для деформированной в холодном состоянии стали/(холоднокатанный лист и лента, холоднотянутая проволока, холодноштампованные изделия) с целью уменьшения твёрдости, снятия внутренних напряжений и наклёпа, восстановления пластичности и вязкости, получеиия рав.ноосных недеформиро-ванных зёрен и улучшения обрабатываемости при последующих операциях деформации в холодном состоянии, как межоперационная термическая обработка. [c.962]

Пятый уча1сток (5) аколошавиой зоны, получивший название участка рекристаллизации или старения, включает в себя металл, нагретый от температуры 500° С до температуры 720° С. На этом участке происходит сращивание раздробленных при пластических деформациях (прокатке, проковке и т. д.) зерен основного металла. В процессе рекристаллизации из обломков зерен зарождаются и растут новые, равновесные зерна. Если выдержка при температуре рекристаллизации будет излишне продолжительной, то произойдет не объединение раздробленных осколков, а значительный рост зерен. При сварке металлов, не подвергшихся пластическим деформациям (например, литые сплавы), процесс рекристаллизации не имеет места. На этом же участке околошовной зоны при некоторых условиях сварки углеродистых конструкционных сталей с содержанием углерода до 0,3% происходит снижение пластичности, и в первую очередь ударной вязкости, и повышение прочности металла. Снижение пластичности может явиться причиной снижения работоспособности сварного соединения при эксплуатации. За пятым участком околошовной зоны расположены участки, нагретые в пределах 100—500° С. Эти участки в процессе сварки не претерпевают видимых структурных изменений. Однако при сварке низкоуглеродистых сталей на узком участке (участок 6), подвергшемся иагреву в пределах 100—300° С, наблюдается резкое падение ударной вязкости. Так как участок расположен вне зоны концентрации напряжений, наличие его в большинстве случаев не представляет непосредственной опасности для работоспособности сварного соединения. При многослойной сварке строение околошовной зоны несколько меняется. Изменение строения околошовной зоны при сварке длинными участками, когда ко времени наложения последующего прохода металл успел остыть до температуры окружающей среды, проявляется в менее четком строении околошовной зоны всех проходов, кроме последнего. Менее четкое строение околошовной зоны обусловливается повторным термическим воздействием, являющимся своего рсда отпуском. При сварке короткими про- [c.93]

Температура плавления 658°. Литейные свойства плохие, Линейная усадка 1,75%, объемная 6,6%. Пластичность в горя-ем состоянии высокая. Интервал температур деформации 260 — 510°. Температура рекристаллизации 290°. Термической обработкой не упрочняется полный отжиг при 350—410°, охлаждение на воздухе. Деформируемость в холодном состоянпи высокая (в отожженном состоянип), применяется глубокая штамповка, допускается загиб с малым радиусом закругления. Обрабатываемость резанием неудовлетворительная. Сваривается хороша газовой, атомноводородной и контактной сваркой. [c.703]

Для меди, как для любого чистого металла, возможен лишь один вид термической обработки — рекрист а.л лизацион -ный о т ж и г. Температура рекристаллизации меди, если ее подсчитать по известной формуле А. А. Бочвара, равна 270°. Но при этих и близких к ней температурах скорость рекристаллизации мала, и потому на практике отжиг меди производится при более высоких температурах 500—700°. [c.277]

Для восстановления свойств наклепанного или н.а-гартованного металла его необходимо нагреть выше температуры рекристаллизации. Такая термическая обработка называется рекристаллизационным отжигом. Рекристаллизационный отжиг часто применяют как межоперационную термическую обработку при холодной прокатке, волочении, штамповке и т. д. [c.61]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...