Легирующие элементы, влияние на кинетику превращений аустенита

Легированные стали для режущих инструментов 1193 Легирующие элементы, влияние на кинетику превращений аустенита 599, 600, 613, 614 [c.1647]

Легирующие элементы по-разному влияют на условия равновесия. В сплавах железа никель и марганец понижают критическую точку и повышают точку Л4, расширяя тем самым область -фазы (рис. 85, а), т. е. способствуют образованию аустенита. Элементы Сг, W, Мо, Si, V повышают точку A3 и понижают точку Л4, сужая тем самым 7-область (рис. 85, б), т. е. способствуют стабилизации феррита. Большинство легирующих элементов влияют на кинетику превращения аустенита, как правило, замедляя его последнее объясняется тем, что диффузия легирующих элементов, образующих твердые растворы замещения, происходит медленнее, чем диффузия углерода, что задерживает скорость роста зародыша в процессе превращения аустенита. Схемы типичных случаев влияния легирующих элементов на кинетику превращения приведены на рис. 86 (для сравнения штриховой линией показана ветвь С-кривых, для нелегированной стали). Элементы Мп, Ni, Si, не образующие специальных карбидов (за исключением Мп), замедляют аустенитное превращение, не изменяя формы С-кривыХ [c.118]

Наиболее распространенными легирующими элементами при производстве низколегированных сталей являются 51, Мп, Сг, Мо. Анализ их влияния на кинетику превращения аустенита при охлаждении в условиях сварки можно провести по результатам работ [92—94 ]. Химический состав и механические свойства сталей представлены в табл. 6.9. Данные, характеризующие влияние легирующих элементов на характеристические длительности охлаждения и фазовый состав структуры, приведены на рис. 6.4. [c.117]

Изменение содержания легирующих элементов стали в 1[1)еделах марочного состава обычно оказывает весьма существенное влияние на кинетику превращения аустенита. Насколько это влияние значительно, можно видеть на рис. 73 из сопоставления диаграмм анизотермического превращения в стали типа 20Г двух плавок с содержанием углерода и марганца на нижнем и верхнем пределах [102]. [c.140]

Кинетика распада аустенита, как мы видели в гл. X, определяет поведение стали при термической обработке. Влияние же легирующих элементов на кинетику превращения аустенита очень велико. [c.355]

Легирующие элементы оказывают чрезвычайно важное для практики влияние на кинетику распада аустенита. За исключением кобальта, все широко используемые легирующие элементы, растворенные в аустените (Сг, N1, Мп, , Мо, V и др.), замедляют перлитное превращение, сдвигая верхнюю часть С-кривой вправо. [c.167]

ПРИЧИНЫ влияния ЛЕГИРУЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ НА КИНЕТИКУ ПРЕВРАЩЕНИИ АУСТЕНИТА [c.613]

Теоретическое значение таких диаграмм заключается в том, что они хотя и охватывают меньший опытный материал в сравнении с диаграммой сплавов железа с углеродом, так как для сталей с неодинаковым содержанием углерода и разных марок они различны, но зато содержат чрезвычайно важный фактор времени. Диаграммы изотермического превращения аустенита дают картину всех изменений аустенита (кинетику его превращения) при разных температурах, позволяют в наглядной форме объяснить происхождение и природу структур, получаемых при термической обработке. Они выявляют влияние температуры превращения на структуру и свойства стали. Эти диаграммы позволяют оценить действие величины зерна и легирующих элементов на превращение аустенита, глубину прокаливаемости, микроструктуру, механические и другие свойства стали. Наконец, они служат обоснованием теории термической обработки стали. [c.178]

Влияние легирующих элементов на кинетику (скорость) превращения аустенита очень велико. [c.124]

Легирующие элементы не влияют на кинетику мартенситного превращения, а оказывают влияние только на положение точек Мн и Мк, увеличивая или уменьшая при этом количество остаточного аустенита. Некоторые легирующие элементы повышают мартенситные точки (алюминий, кобальт), другие не влияют (кремний), но большинство снижает мартенситные точки (рис. 89). [c.125]

С влиянием легирующих элементов на кинетику изотермических превращений переохлажденного аустенита связано их действие на важнейшую технологическую характеристику стали — ее прокаливаемость ( 111). Интенсивность влияния легирующих элементов в этом направлении определяется увеличением устойчивости переохлажденного аустенита и, следовательно, уменьшением критической скорости закалки стали. Чем больше легирующий элемент сдвигает [c.287]

На основе работ советских ученых внесены принципиальные уточнения в так называемые 5-образные кривые изотермического распада аустенита в области мартенситного превращения, а также выявлено влияние легирующих элементов на кинетику изотермического превращения аустенита. [c.3]

Кинетика процессов структурно-фазовых переходов при нагреве и охлаждении в значительной, а в ряде случаев в определяющей степени зависит от характеристик аустенита перед превращением — размера его зерна и степени гомогенизации по содержанию углерода и легирующих элементов, уровня дефектности. Поэтому для управления процессами структурообразования при сварке и термообработке необходимо знать закономерности влияния химических элементов на процессы структурообразования. [c.104]

Монография состоит из семи глав. В гл. I рассмотрены основные положения теории фазовых превращений в металлах и сплавах в твердом состоянии, а также закономерности превращений железа, титана и их сплавов в изотермических условиях. В гл. II показаны условия их протекания в зоне термического влияния при сварке плавлением. В гл. III описаны новые методы и аппаратура для изучения кинетики фазовых превращений и изменений структуры и свойств металлов в неравновесных условиях при сварке и термомеханической обработке, а также для исследования задержанного разрушения и образования холодных трещин. В гл. IV приведены результаты исследования превращений при непрерывном нагреве, кинетики роста зерна и гомогенизации аустенита и Р-фазы сплавов титана при сварке. В гл. V рассмотрены основные закономерности фазовых превращений в условиях непрерывного охлаждения при сварке. В гл. VI изложен механизм задержанного разрушения сталей и сплавов титана, установлены критерии оценки этого явления и показано влияние легирующих элементов, параметров термического цикла и жесткости сварных соединений на" сопротивляемость этих материалов образованию холодных трещин при сварке. В гл. VII приведены характеристики свариваемости сталей и сплавов титана различных структурных классов и систем легирования, сформулированы критерии выбора технологии и режимов их сварки и показаны пути регулирования структуры и свойств сварных соединений как в процессе сварки, так и при последующей термической, термомеханической или механико-термической обработке. [c.10]

В области температур Лет.—из аустенита заэвтектоидной стали выделяется избыточный дементит, вследствие чего аустенит обедняется углеродом (рис, 3, б). Этот процесс протекает и в переохлажденном аустените в области температур Ai—Т,п- По истечении некоторого времени, определяемого t температурой изотермической выдержки, обедненный аустенит превращается в перлит. Кинетика и механизм перлитного превращения в до- и заэвтектоидных сталях такие же, как и в эвтектоидной. Легирующие элементы оказывают весьма существенное влияние на перлитное превращение. Это влияние проявляется в изменении формы диаграммы изотермического превращения и в положении линий начала и конца превращения. Такие элементы, как Ni, Si, Мп, Си и Со, не изменяют вида диаграммы изотермического превращения, смещая положение линий диаграммы относительно оси ординат либо снижая скорость изотермического превращения аустенита (Ni, Si, Mn и Си), либо повышая ее (Со). [c.9]

Легирующие элементы не влияют на кинетику мартенсит-ного превращения, которая, по-видимому, похол<а во всех сталях. Их влияние сказывается здесь исключительно на положении температурного интервала мартенситного превращения, а это в свою очередь отражается и на количестве остаточного аустенита, которое фиксируется в закаленной стали. Некоторые элементы повышают мартенситную точку и уменьшают количество остаточного аустенита (алюминий, кобальт), другие не влияют на нее (кремний), но большинство снижает мартенситную точку и увеличивает количество остаточного аустенита (рис. 285). Из диаграммы видно, что 5% Мп снижает мартенситную точку до 0°С, следовательно, ири таком (или большем) содержании этого легирующего элемента охлаждением можно зафиксировать аустенитное состояние. [c.357]

Легирующие элементы не влияют на кинетику мартенситного превращения, которая остаётся одинаковой для всякой стали, но изменяют температуру аустенитомартенситного превращения, что приводит к изменению количества остаточного аустенита, фиксируемого закалкой. Влияние различных легирующих элементов в стали (с содержанием 0,76 —l,0 /Q С) на положение мар- [c.341]

На рис 51 показано влияние легирующих элементов на продолжительность инкубационного периода, темпера туру минимальной устойчивости аустенита и максимальную скорость превращения в промежуточной области для высо коуглеродистых сталей с 1,0 % С Как видно, марганец и хром существенно влияют на кинетику промежуточного превращения, увеличивая продолжительность инкубаци онного периода и понижая температуру минимальной устойчивости аустенита и максимальную скорость превращения [c.97]

Измерения параметров кристаллизации 1ЮЗВ0ЛИЛИ найти некоторые особенности влияния легирующих элементов на кинетику перлитного превращения аустенита [10]. Легирование хромом значительно понижает величину параметров кристаллизации (с. р, и с. 3. ц.) по сравнению с эвтектоидной углеродистой сталью при более или менее значительном переохлаждении. Так, значение с. р. при величине переохлаждения Д7 = 90° для углеродистой эвтектоидной стали составляет порядка 10-2 мм/сек, а при легировании 3% Сг— 10-- мм/сек. Максимум на кривых зависимости с. р. и с. 3. ц. от переохлаждения <( макс ) при легировании хромом смещается к более высоким температурам и меньшей величине переохлаждения (ДГ). В углеродистой стали <макс= 560° ДГ = 160° А хромистой стали i макс = 660—680° ДГ = = 65-80°. [c.605]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...