Сталь Превращение при отпуске - Влияние легирующих элементов

Легирующие элементы оказывают также влияние и на превращения, протекающие в стали при отпуске. Большинство легирующих элементов, не образующих карбиды, не оказывает на превращения при отпуске заметного влияния. Введение в сталь карбидообразующих элементов (ванадия, вольфрама, молибдена, хрома, марганца и др.) оказывает влияние в основном на четвертое превращение, протекающее в стали при отпуске, замедляя коагуляцию цементита, т. е. сообщает стали большую устойчивость против отпуска. Такое влияние карбидообразующих легирующих элементов можно объяснить более сложным строением специальных карбидов и меньшей растворимостью их в Fe . [c.214]

Легирующие элементы N1, Со, Мп и др., которые не образуют карбидов и находятся в твердом растворе феррита, почти не влияют на процессы отпуска, протекающие как и в углеродистой стали. 51, не являющийся карбидообразующим элементом и растворимый в а-фазе, хотя и не изменяет природы фазовых превращений при отпуске, однако смещает их вверх вследствие замедляющего влияния С на диффузию. [c.169]

Влияние легирующих элементов на превращение при отпуске. Легирующие элементы даже при повышенном их содержании в стали не оказывают существенного влияния на превращение при отпуске до 150° С. [c.312]

Влияние легирующих элементе на свойства стали заключается в основном в воздействии их на характер превращения переохлаждённого аустените и на состав карбидных или интерметаллидных фаз, образующихся в стали и выделяющихся в процессе распада мартенсита при отпуске. [c.73]

Устойчивость аустенита зависит от суммарного влияния легирующих элементов. Чем ближе состав сплава к границе, отделяющей у-область от -области, тем неустойчивее структура аустенита. Неустойчивое состояние сплава может проявиться при высоком отпуске в виде частичного превращения аустенита в мартенсит. В сталях типа 18-8 метастабильность аустенита проявляется [c.161]

Влияние легирующих элементов на превращение при отпуске. Карбидообразующие элементы, присутствующие в стали, повышают устойчивость мартенсита против отпуска. Эта группа элементов задерживает распад мартенсита и коагуляцию карбидов, затрудняя таким образом процессы, протекающие при отпуске. Как следствие этого, твердость при отпуске сталей, легированных карбидообразующими элементами, снижается значительно медленнее. Для получения одинаковой твердости с углеродистой сталью легированная сталь должна быть подвергнута отпуску до значительно более высоких температур (рис. 204). [c.270]

Легирующие элементы оказывают влияние на превращения, протекающие в стали в твердом состоянии перлитное (при нагреве или охлаждении), мартенситное (при охлаждении), а также превращения при отпуске. [c.212]

Легирующие элементы оказывают влияние на бездиффузионное (мартенситное) и диффузионные превращения (перлитное, превращения при отпуске, старении и др.), протекающие в стали. [c.162]

Влияние легирующих элементов на превращения при отпуске. Легирующие элементы влияют на диффузионные процессы, связанные с выделением и коагуляцией карбидов и происходящие при отпуске закаленной стали. [c.33]

Превращения при пагреве закаленной стали. Строение и свойства структур отпуска. Влияние легирующих элементов на превращения при отпуске. [c.7]

Отпуск в значительной степени изменяет структуру и свойства стали, особенно в том случае, когда превращение аустенита при закалке происходит в мартенситной области. Эти изменения существенно зависят от содержания углерода в стали и легирующих элементов, которые оказывают большое влияние на дисперсность структуры и поведение остаточного аустенита, а также и от режима отпуска, т. е. температуры и его продолжительности. [c.82]

Легирующие элементы не оказывают заметного влияния на превращения, происходящие в закаленной стали при температуре ниже 150° С. Но они сильно замедляют превращения, происходящие при температуре выше 150° С. Легированный мартенсит устойчивее нелегированного. Карбиды и цементит с растворенными в нем карбидообразующими элементами менее склонны к коагуляции, чем чистый цементит. Карбидообразующие элементы особенно сильно замедляют превращения, происходящие при отпуске. Легирующие элементы, не образующие карбидов, также затрудняют отпуск закаленной стали, но влияние их обычно слабее. Наиболее сильно из элементов, не образующих карбидов, влияет кремний. Отпуск закаленной легированной стали приходится проводить при более высоких температурах, и длительность выдержки увеличивать. [c.164]

При закалке легированной стали в ней остается больше остаточного аустенита, чем в углеродистой. При отпуске легирующие элементы оказывают существенное влияние на превращения, что часто делает необходимым проводить отпуск при более высоких температурах. При одинаковых температурах отпуска твердость легированной стали будет больше, чем углеродистой. [c.145]

В результате закалки легированных сталей получают структуру легированного мартенсита, который содержит не только углерод, но и легирующие элементы. Это оказывает существенное влияние на превращения, протекающие при отпуске. [c.218]

Легированные стали обладают наилучшими механическими свойствами после термической обработки. Это объясняется тем, что легирующие элементы задерживают диффузионные процессы и оказывают поэтому большое влияние на фазовые превращения, протекающие в стали при закалке и отпуске. Легирующие элементы повышают устойчивость закаленной стали против отпуска. Для [c.271]

Легирующие элементы оказывают влияние на диффузионные превращения, связанные с выделением и коагуляцией карбидов, происходящие при отпуске закаленной стали. Элементы, не образующие карбидов и растворимые только в феррите (N1, 51 и др.), не влияют на характер изменения твердости при отпуске. [c.278]

Влияние легирующих элементов на процессы, протекающие при отпуске углеродистой стали, неоднозначно. На первую стадию распада мартенсита (при нагреве до 200 °С) лепфующие элементы не оказывают какого-либо существенного влияния. На вторую стадию распада мартенсита (третье превращение при отпуске) многие легируюпще элементы влияют очень сильно, замедляя процесс образования и рост карбидных частиц (е-карбида и РезС) и соответственно тормозя процесс распада мартенсита. В легированных сталях состояние отпущенного мартенсита, обладающего высокой твердостью, сохраняется вплоть до температур 450-500 °С. Наиболее сильно тормозят распад мартенсита Сг, W, Мо, V, Со и Si. [c.442]

Легирующие элементы, как хром, никель и некоторые другие, повышают твердость катаной, кованой и нормализованной стали за счет замедляющего действия легирующих элементов на структурные превращения, а отсюда — повышение прочности (часто без значительного снижения вязкости) конструкционной стали под влиянием легирующих элементов. Для образцов стали малых сечений, подвергнутых закалке и отпуску, это положение неверно, так как прочность в данном случае зависит только от содержания углерода В связи с прокаливаемостью этот вывод, правильный для малых сечений заготовок, становится неверным для больших сечений, где прочность легированной стали оказывается выше прочности углеродистой или низколегированной стали. Следовательно, две марки стали, содержащие различные легирующие элементы (при одинаковом содержании углерода), но обладающие одинаковой прокаливаемостью, должны обладать в высокоотнущенном состоянии практически равноцен- [c.210]

Приповышении температуры отпуска легированной стали марганец и никель почти не сказывают влияния на изменение твердости, среднее влияние оказывает кремний, элементы-карбидообразователи — хром, вольфрам, ванадий и молибден—сильно задерживают падение твердости.. Легирующие элементы незначительно влияют на первое превращение при отпуске, но весьма значительно повышают температуру второго превращения—распада остаточного аустенита. Легирующие элементы, по данным Г. В. Курдюмова, тормозят выделение углерода из твердого раствора, сохраняют тетрагональность а-железа и способствуют образованию измельченных частичек сначала цементита, а по мере повышения температуры — устойчивых карбидов легирующих элементов. Температура, при которой начинается заметный переход легирующего элемента из а-твердого раствора в карбиды, по данным А. С. Завьялова, примерно следующая для марганца 325—375°, для хрома 400—450", для вольфрама 550— 600° и для молибдена 600—650°. [c.292]

На карбидные превращения при отпуске легирующие элементы сильно вляют при температурах выше 450°С, когда становится возможным их диффузионное перераспределение. В результате этого влияния образуются специальные карбиды. Возможны два механизма их появления. Во-первых, концентрация карбидообразующего легирующего элемента в результате его диффузионного перераспределения между а-раствором и цементитом возрастает до такой величины в цементите, что он превращается в специальный карбид. Например, легированный цементит (Ре, Сг)зС так превращается в карбид хрома (Сг, Ре)7Сз. Во-вторых, специальный карбид может зародиться прямо в пересыщенном легирующим элементом а-растворе. Первоначально могут образовываться частично когерентные выделения промежуточного специального карбида. Его выделение сопровождается растворением цементита, который в легированной стали является менее стабильной фазой. Частицы специальных карбидов обычно предпочтительно зарождаются на дислокациях в мартенсите. При более высоких температурах отпуска промежуточный специальный карбид заменяется стабильным специальным карбидом. [c.345]

На начальной стадии распада мартенсита в легированных сталях образуется е-карбид, имеющий тот же состав (по легирующим элементам), что и мартеисит (показано С. 3. Бокштейном). На этой стадии отпуска влияние легирующих элементов на разупрочнение мартенсита невелико. При более высокой температуре происходит срыв когерентности и превращение е-карбида в цементит или специальный карбид. На этой стадии отпуска наступает разупрочнение. Большинство легирующих элементов смещает эти процессы вверх по температурной шкале. [c.265]

Влияние легирующих элементов на превращения при отпуске закаленной стали сводится в общем к замедлению этих процессов и к нх смещенвю вверх по температурной шкале. Тем не менее можно отметить определенную специфичность влияния отдельных элементов, которая обусловлена их природой и распределением в закаленной стали. [c.341]

Диффузионные процессы в микрообъемах металла, примыкающих непосредственно к поверхности трения или к пленкам вторичных структур, могут приводить к значительным структурным изменениям в этих микрообъемах. Фрикционный нагрев способствует протеканию в поверхностном слое процессов отпуска, возврата и рекристаллизации, что приводит к разупрочнению поверхности, снижению ее несущей способности, усилению схватывания. В тяжелых условиях трения (высокие скорости и давления, отсутствие смазки), когда имеет место интенсивный фрикционный нагрев, в поверхностном слое стали может происходить а -> Y превращение. Возникает так называемый аустенит трения. И. М. Любарский с сотр. обнаружил на поверхности трения стали 20Х2Н4А аустенитный слой толщиной в несколько микрометров. После прекращения трения в процессе охлаждения этот аустенит полностью или частично распадался [20.40]. Аустенит трения в ряде случаев обладает повышенной устойчивостью и может сохраняться в структуре после охлаждения до комнатной и более низких температур. Это объясняется высоким уровнем его легированности, а также стабилизирующим влиянием деформационного и фазового наклепа. Поверхностный слой обогащается легирующими элементами в результате их диффузии из глубинных слоев металла (термодиффузия, восходящая диффузия), а также из окружающей среды. Так, при термическом разложении смазки в зоне контакта поверхность металла может насыщаться углеродом и другими элементами, содержащимися в смазке. Аустенит трения, обладая повышенной прочностью, теплостойкостью, может, увеличивать сопротивление стали изнашиванию. Образование аустенита при трении и его ускоренное охлаждение (вторичная закалка) приводят к формированию нетравящихся ( белых ) слоев на поверхности стальных деталей. Белые слои обладают высокой микротвердостью Я = 9 — 15 ГПа и значительной хрупкостью. Структура белых слоев и условия их возникновения при трении были рассмотрены в работах Б. Д. Грозина, К- В. Савицкого, И. М. Любарского и др. Установлено, что белые слои характеризуются высокой дисперсностью структуры, химической неоднородностью и сложным фазовым составом. В них присутствуют аустенит (20—80%), так называемый скрытноигольчатый (или мелкокристаллический) мартенсит и карбиды. В условиях динамического нагружения белые слои из-за высокой хрупкости интенсивно выкрашиваются, что и ведет к ускоренному повреждению поверхности. [c.396]

Закаленная со скоростью, равной или большей критической, малолегированная сталь представлет обычно конгломерат мартенсита и остаточного аустенита. Соответственно процессы, происходящие при отпуске в легированной стали, так же как и в нелегированной стали, состоят из превращений мартенсита, остаточного аустенита и последующего, при более высоком нагреве, изменения продуктов их распада при непрерывном снижении напряжений и возможного наклепа фаз. Однако легирующие элементы оказывают существенное влияние на скорость и температурные границы течения этих процессов, а также, в ряде случаев, вызывают возникновение новых явлений, не наблюдаемых при отпуске нелегированной закаленной стали. [c.288]

Целью легирования инструментальных сталей, принадлежащих к этой группе, в первую очередь является увеличение толщины прокаливаемого слоя, так как твердость обеспечивается большим содержанием углерода в мартенсите. Чем разнообразнее добавки содержит сталь, тем больше диаметр прокаливаемости или расстояние, измеренное от охлаждаемого торца на образце Джомини (рис. 161). Наиболее значительно увеличивает прокаливаемость легирование марганцем, молибденом, хромом и кремнием. С помощью легирования кремнием можно увеличить пределы упругости и текучести. Однако под влиянием добавок кремния растет твердость стали в отожженном состоянии и значительно увеличивается ее склонность к обезуглероживанию. У сталей, легированных, кремнием, температура эвтектоидных превращений выше, чем у нелегированных. Таким образом, для растворения карбидов требуется также большая температура. Сильные карбидообразующие элементы (ванадий, вольфрам, молибден, хром) в небольших количествах растворяются в цементите, уменьшая при этом его растворимость и склонность к коагуляции. Благодаря этому увеличивается устойчивость стали против отпуска и уменьшается чувствительность к образованию крупнозернистой структуры. Однако при наличии легирующих компонентов в количестве более 1—1,5% образуются карбиды уже больших размеров и возникает неоднородность в распределений карбидной фазы главным образом в продольном сечении. Влияние [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...