ЛЕГИРОВАННЫЕ СТАЛИ Влияние легирующих элементов

Легированные стали 303 Легирующие элементы 303, 313 Легирующих элементов влияние 304, 309 [c.497]

ЛЕГИРОВАННЫЕ КОНСТРУКЦИОННЫЕ СТАЛИ ВЛИЯНИЕ ЛЕГИРУЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ НА СТРУКТУРУ И СВОЙСТВА СТАЛИ Классификация примесей [c.320]

Влияние легирующих элементов Высокая жаропрочность стали достигается путем легирования ее хромом, никелем, молибденом, вольфрамом, ниобием, ванадием, ко()альтом, титаном, алюминием и другими элементами. [c.48]

Изучена кинетика роста кристаллов, содержащих 0,2% Сг и по 2% Si, Мп. Ni. Влияние легирующих элементов на скорость роста кристаллов связано с влиянием легирования на критические точки в стали, разность свободных энергий фаз и др. [c.166]

Влияние легирующих элементов на кинетику распада мартенсита при температурах до 150° С — слабое в легированной стали распад при этих температурах протекает почти с теми же скоростями, что и в углеродистой стали. Наличие легирующих элементов существенно сказывается при температурах, превышающих 150° С, что связано с процессом коагуляции карбидных частиц. Установлено, что карбидообразующие элементы (хром, титан, ванадий, молибден, вольфрам), резко замедляющие диффузию углерода, замедляют коагуляцию карбидной фазы и процесс распада при температурах выще 150° С. [c.16]

Об отпуске легированной и углеродистой инструментальной стали см. Влияние легирующих элементов в стали а Сталь инструментальная углеродистая. [c.327]

Таково в общих чертах влияние легирующих элементов на структуру, превращения и свойства легированных сталей. [c.51]

Способность упрочняться на ту или иную глубину при одинаковом содержании углерода определяется влиянием легирующих элементов, но при небольших сечениях изделий это влияние менее заметно, а в деталях крупного размера у углеродистых и менее легированных сталей механические свойства значительно ниже. Поэтому выбор марки стали зависит как от [c.172]

Исследование среднеуглеродистой нелегированной и легированной стали с использованием карбидного анализа также показало [214], что твердость при отпуске до 473° К (200° С) определяется главным образом содержанием углерода в растворе и слабо зависит от содержания легирующих элементов. Индивидуальное влияние легирующих элементов проявляется после отпуска при более высоких температурах. [c.334]

Характеристика влияния легирующих элементов. Хром является относительно дешевым элементом и широко применяется для легирования стали. Хром понижает точку точка сначала немного снижается, а затем повышается. [c.313]

Глава в ЛЕГИРОВАННЫЕ СТАЛИ 1.1. Влияние легирующих элементов. Классификация и маркировка легированных сталей [c.153]

Изучение влияния легирующих элементов на свойства нержавеющей стали с 12% Сг позволило установить, что комплексное легирование более эффективно в отношении повышения жаропрочности, чем раздельная присадка легирующих элементов. [c.126]

Влияние легирующих элементов до пределов их содержания в большинстве низколегированных и легированных сталей на температуру начала мартеиситного превращения может быть просуммировано Хорошее совпадение с экспериментом дает формула А А Попова [c.88]

В случае легированной стали следует учитывать влияние легирующих элементов (см. рис. 5.22). [c.133]

Для сопоставления влияния легирующих элементов на механизм перлитного прев ащения удобно легированные стали разделить условно на следующие три группы [c.9]

ЛЕГИРОВАННЫЕ СТАЛИ И ИХ КЛАССИФИКАЦИЯ Влияние легирующих элементов на превращения и свойства стали [c.290]

Для легированных сталей такие диаграммы разработаны с учетом влияния легирующих элементов на активность углерода в аустените эти диаграммы представляют значительный теоретический интерес. В практике производства можно пользоваться так называемыми эмпирическими кривыми равновесия, которые характеризуют зависимость между температурой, точкой росы нлн концентрацией СО2 в атмосфере и содержанием углерода в стали применительно к практическим условиям нагрева стали при химико-термической обработке с использованием эндотермической атмосферы (рис. 20, 21). [c.308]

В работах [2, 6, 8 и др.] приведены данные о влиянии отдельных легирующих элементов на эрозионную стойкость стали. Авторы этих работ по-разному объясняют и оценивают влияние легирующих элементов, причем некоторые из них отрицают положительную роль легирования сталей, работающих в условиях гидроэрозии. Из опубликованных работ, посвященных этой проблеме, видно, что вопрос влияния легирующих элементов на эрозионную стойкость различных сталей изучен недостаточно. [c.154]

Влияние легирующих элементов на эрозионную стойкость исследуемых сталей после нормализации проявляется главным образом в увеличении количества перлита и его дисперсности и соответствующем повышении сопротивляемости стали микроударному разрушению. Эрозионная стойкость повышается также и за счет легирования феррита. [c.180]

Из приведенных в табл. 63 и 64 данных видно, что после закалки и низкого отпуска сопротивляемость разрушению выше у сталей с повышенным содержанием углерода. Однако и в этом случае проявляется заметное влияние легирующих элементов. При равном содержании углерода эрозионная стойкость легированного мартенсита выше стойкости нелегированного (рис. 109). [c.185]

Свойства легирующих элементов, в том числе их способность к пассивации, передаются сплаву. Изменение свойств сплава может быть не пропорционально количеству легирующего элемента, но в большинстве случаев происходит направленно в сторону свойств легирующего элемента. Легирование Сг, Ni, Мо, Si, Nb, V, Ti, W ведет к повышению склонности стали к пассивации и улучшению условий применения анодной защиты. Влияние легирующих элементов на смещение характерных точек анодной поляризационной кривой видно из диаграммы рис. 14, взятой из [55]. [c.112]

Имеющихся данных, однако, недостаточно для того, чтобы с уверенностью судить о конкретном механизме влияния легирующих элементов на скорость роста видманштеттового феррита в исследованных сталях. Тем не менее резкое изменение скорости роста игольчатой а-фазы при переходе из феррито-перлитной области в бейнитную указывает, что в данном случае механизм влияния легирующих элементов на скорость роста а-фазы в феррито-перлитной области иной, нежели в бейнитной. Возможно, что с этим связано и наличие двух максимумов на изотермических диаграммах превращения аустенита некоторых доэвтектоидных легированных сталей. [c.74]

Влияние легирующих элементов на жаропрочность. Высокая жаропрочность стали достигается путем легирования ее хромом, никелем, молибденом, вольфрамом, ниобием, ванадием, кобальтом, титаном, азюминием. По мере увеличения в сплаве числа легирующих элементов и повышения их [c.101]

Описана теория легирования стали. Показано влияние легирующих элементов на структуру и свойства стали. Приведены технологические особенности обработки легированных сталей. Рассмотрены принципы легирования и термической обработки легированных сталей различного назначения конструкционных, коррозионностойких, теплостойких, жаропрочных, окалиностонких и инструментальных. [c.26]

Учитывая результаты этих исследований, можно сформулировать основные рекомендации, пользуясь которыми, следует подходить к выбору углеродистых сталей для изготовления деталей, работающих при ударе по закрепленному и незакрепленному абразивам. Для изготовления деталей оборудования и инструмента, подвергающихся при эксплуатации ударам большой энергии об абразивную поверхность, следует рекомендовать эвтектоидные стали. Для изготовления деталей машин и инструмента, работающих в режиме ударно-абразивного изнашивания при небольших энергиях удара, можно рекомендовать среднеуглеродистые стали. Применение в этом случае инструментальной и, прежде всего, заэвтек-тоидной стали нецелесообразно, так как инструментальная сталь в этом случае не имеет существенных преимуществ перед конструкционной. При выборе оптимального содержания углерода в легированных сталях необходимо учитывать влияние легирующих элементов на концентрацию углерода в эвтектоиде. [c.167]

Были проведены также эксперименты [11] по введению в локальные участки поверхности быстрорежущей стали Р18 легирующих элементов (углерода, смеси компонентов твердых сплавов ВКЗ, ВКб, Т15К6) с помощью квазистационарного излучения рубинового лазера. На основании рентгеноструктурного анализа установлено, что изменение параметров решетки матричного материала происходит в результате влияния легирующих элементов, а также растворения в нем карбидов. При легировании углеродом содержание его в исходном материале увеличилось до 3,3%, а при введении порошкообразной смеси компонентов твердого сплава ВКЗ содержание вольфрама возросло в 1,7 раза. [c.26]

Из рпс. 2 также следует, что скорости роста кристаллов впд-манштеттового феррита как на поверхности, так и в объеме образцов в стали 20С2 при всех температурах ниже, чем в углеродистой стали. В марганцовистой п никелевой сталях наблюдается дальнейшее понижение скоростей роста. Влияние. легирующих элементов па скорость роста кристаллов видманштеттового феррита может быть связано с различными факторами, в частности, с влиянием легирования па критические точки в стали и разность свободных энергий фаз, па скорость диффузии углерода, на степень разупрочнения аустенита в процессе роста кристаллов и др. [c.133]

Выше уже говорилось, что при определенном содержании феррита в аустенитных сталях они становятся более стойкими к коррозионному растрескиванию. Х.Х. Улиг [111,134] отмечает, что аустенитные нержавеющие стали, близкие по своему химическому составу, существенным образом отличаются друг от друга по стойкости к коррозионному растрескиванию вследствие различия в структуре. Так, слабо магнитные и магнитные стали 18-8 не разрушались в процессе 200-часовых испытаний, в то время как немагнитные образцы разрушились за несколько часов. Именно с этой точки зрения следует рассмотреть влияние легирования кремнием на стойкость сталей к коррозионному растрескиванию. Е. Е. Денхард [111,101] указывает, что стойкость к коррозионному растрескиванию у стали 18-12, легированной 4% кремния, улучшается. Сталь 18-8, легированная 2% кремния, немагнитна и разрушается за 15 час. Та же сталь, легированная 1,1—2,7% кремния, слабо магнитна, т. е., очевидно, содержит а-фазу в количестве 5—10%, и не разрушалась по прошествии 250 час испытаний [111,134]. Высокая стойкость к коррозионному растрескиванию стали 18-8С небольшой концентрацией С (менее 0,002—0,004%) и азота (менее0,002—0,004%) [111,134] объясняется тем, что уменьшение содержания этих аустенитообразующих элементов делает сталь двухфазной — с содержанием а-фазы до 10—15% [И 1,123]. С другой стороны, сталь 19-20 с концентрацией менее 0,01% азота и углерода полностью аустенитна и достаточно стойка против коррозионного растрескивания. Та же сталь, но с концентрацией 0,2% углерода, тоже стойка к растрескиванию, но увеличение азота до 0,05% приводит к появлению трещин. Полагают, что в данном случае концентраторами напряжений были нитриды [111,142]. Сталь 18-8, закаленная при температуре 196° С, двухфазна и стойка к растрескиванию, в то время как без этой обработки она разрушалась за 6 час. Увеличение хрома в стали с 8 до 25% при концентрации 20% никеля делает сталь значительно более склонной к коррозионному растрескиванию вследствие уменьшения стабильности аустенита [111,134]. Учитывая изложенное выше, влияние легирующих элементов на коррозионное растрескивание нержавеющей стали [c.165]

Прокаливаемость даже одной и той же стали может колебаться в значительных пределах в зависимости от изменений химического состава, величины зерна, размера и формы изделия и многих других факторов, В связи с этим прокаливаемость стали каждой марки характеризуют не кривой, а так называемой полосой прокали ваемости, которая не всегда отражает действительную про-калипаемость стали в 14зделии. Полосы прокализаемости для углеродистой к легированной сталей, содержащих 0,4 % С, наглядно показывающие влияние легирующих элементов, приведены на рис. 137, [c.210]

Влияние легирующих элементов на свойства стали. В изделиях крупных сечений (диаметром свыше 15—20 мм) механические свойства легированных сталей (Ов, ао,а, б, ф, КСи) значительно выше, чем механические свойства углеродистых сталей. Особенно сильно повышаются предел текучести, относительное сужение и ударная вязкость. Это объясняется тем, что легированные стали обладают меньшей критической скоростью закалки, а следовательно, лучшей прокаливаемЬстью. Кроме того, после термической обработки они имеют более мелкое зерно и более дисперсные структуры. Благодаря большей прокаливаемости и меньшей критической скорости закалки замена углеродистой стали легированной позволяет проводить закалку деталей в менее резких охладителях (масле, воздухе), что уменьшает деформацию изделий и опасность образования трещин. Легированные стали применяют поэ- [c.259]

Легированные стали. При маркировке легированной стали используют буквенные обозначения легирующих элементов (табл. 6). Эти буквы в сочетании с цифрами используют в обозначении марки стали. Содержание легирующего элемента, если оно превьпиает 1...1,5%, указывается цифрой (массовая доля в целых процентах), стоящей после соответствующей буквы. Если за буквой отсутствует цифра, то содержание данного элемента около 1%. Исключение сделано для некоторых элементов (V, Ti, Мо, Nb, Zr, В, N и др.), присутствие которых в сталях даже в тысячных долях процента оказывает существенное влияние на свойства сталей микролегирование). [c.168]

По типу равновесной структуры стали подразделяются на доэвтекто-идные, эвтектоидные, заэвтектоидные и ледебуритные. Эвтектоидные стали имеют перлитную структуру, а доэвтектоидные и заэвтектоидные наряду с перлитом содержат соответственно избыточный феррит или вторичные карбиды типа МзС. В структуре литых ледебуритных (карбидных) сталей присутствует эвтектика (ледебурит), образованная первичными карбидами вкупе с аустенитом поэтому по структуре они могут быть отнесены к белым чугу-нам, но их причисляют к сталям с учетом меньшего, чем у чугунов, содержания углерода (< 2%) и возможности подвергать пластической деформации. Влияние легирующих элементов на положение точек 8иЕ диаграммы Ре—С (см. рис. 4.1) проявляется чаще всего в их смещении в направлении меньшего содержания углерода. В сталях с высоким содержанием элементов, сужающих у-область, при определенной концентрации исчезает уоа-превращение (рис. 7.5, б). Такие стали относят к ферритному классу. При высокой концентрации в стали элементов, расширяющих у-область, происходит стабилизация аустенита с сохранением его при охлаждении до комнатной температуры. Эти стали причисляют к аустенитному классу. Таким образом, с учетом фазового равновесия легированные стали относят к перлитному, карбидному, ферритному или аустенитному классам. [c.154]

На прокаливаемость оказывают влияние не только скорость охлаждения, но и однородность структуры, температура нагрева, исходная структура и химический состав стали. Заметно повышают прокаливаемость марганец, хром и молибден, меньше влияют ликель и кремний. При одновременном введении в сталь нескольких легирующих элементов их влияние может усиливаться. Более высокая прокаливаемость легированных сталей по сравнению с углеродистыми объясняется большей устойчивостью переохлажденного аустенита и, соответственно, меньшей критической скоростью охлаждения. С увеличением скорости охлаждения прокаливаемость сталей увеличивается. При наличии неоднородности структуры прокаливаемость снижается, так как нерастворившиеся карбиды и неметаллические включения являются центрами кристаллизации, облегчающими образование перлита. [c.58]

Рассмотрены принципы легирования и научные основы создания различных групп сталей Систематизированы 1егирующие элементы за кономерности образования и поведения различных фаз в легированных сталях и влияние легирующих элементов на фазовые превращения Из ложены основы легирования и данные о составе свойствах и обработ ке различных групп специальных сталей строительных машинострои тельных коррознонностонких жаропрочных, инструментальных [c.1]

В железоуглеродистых сталях аустенит, как стабильная структурная составляющая, существует лишь при температурах выше Ас1 В специальных легированных сталях бла годаря влиянию легирующих элементов на расширение у области, увеличению устойчивости переохлажденного аус тенита и понижению мартенситной точки аустенит может быть одной из главных структурных составляющих сталей [c.49]

Легирование высокопрочных сталей, упрочняемых пу тем ВТМО, а также выбор 4)ациональных режимов их об работки, определяются влиянием легирующих элементов на кинетику упрочнения и разупрочнения стали при горя чей пластической деформации и формированием опти мальной структуры при ВТМО Структур ные изменения при ВТМО в значительной степени зависят и от режима аустенитиза ции Большинство легирующих элементов, растворяясь в аустените, понижает энергию дефектов упаковки, тем самым способствуя упрочнению при горячей деформации Ана логичным образом влияет и углерод Одна ко углерод одновременно увеличивает и ско рость разупрочнения вследствие ускорения диффузии углерода в 7 железе и понижения энергии активации самодиффузии железа с увеличением концентрации углерода [c.234]

Как уже отмечалось, влияние легирующих элементов на про-кал иваемость стали связано с содержанием в ней углерода. Так, все стали, независимо от легированности, содержащие около 0,20% С, имеют сравнительно малую прокаливаемость (стали [c.108]

Влияние легирующих элементов на процессы, протекающие при отпуске углеродистой стали, неоднозначно. На первую стадию распада мартенсита (при нагреве до 200 °С) лепфующие элементы не оказывают какого-либо существенного влияния. На вторую стадию распада мартенсита (третье превращение при отпуске) многие легируюпще элементы влияют очень сильно, замедляя процесс образования и рост карбидных частиц (е-карбида и РезС) и соответственно тормозя процесс распада мартенсита. В легированных сталях состояние отпущенного мартенсита, обладающего высокой твердостью, сохраняется вплоть до температур 450-500 °С. Наиболее сильно тормозят распад мартенсита Сг, W, Мо, V, Со и Si. [c.442]

Хромоникельмолибденовые и хромоникелевые стали были первым объектом исследований Эделеану [67], Н. Д. Томашо-ва и Г. П. Черновой [68], которые показали возможность анодной защиты этих сталей в сернокислотных средах. Легирование Сг, Ni, Мо, Si, Мп, Nb, V, Ti приводит к возрастанию склонности к пассивации и улучшению условий применения анодной защиты, поскольку уменьшается критическая плотность тока пассивации (г кр), расширяется область устойчивой пассивности. Влияние легирующих элементов на параметры анодной защиты широко изучено Н. Д. Томашовым и Г. П. Черновой [69]. Вместе с тем, применение анодной защиты, как это будет показано ниже, позволило заменить высоколегированные сплавы менее легированными, Нержавеющие стали могут быть [c.59]

Ti 2,7% Мп 9,7% Со 2,6% Си. Выплавленные стали гомогенизировали при 1150°С в течение 16 ч. Выбор сталей мартенситного, а не переходного класса в настовдем исследовании не является случайным. В этих сплавах после закалки от 900-1000°С в воде образуется практически одинаковое и достаточно большое количество мартенсита (85-95%), что позволяет сравнить влияние легирующих элементов на фазовый наклеп аустенита (испытание свойств фазонаклепанного аустенита проводилось выше Мд - при 350°С на образцах диаметром 6 мм). Исследованные стали содержали пакетный мартенсит, аналогичный мартенситу нержавеющих сталей с Мн<Оо (см. раздел 3.2). Определение влияния легирования на фазовый наклеп в аустенитных метастабильных сталях представляло бы, несомненно, более трудную задачу из-за необходимости получения одинакового и большого количества мартенсита при обработке холодом. [c.213]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...