см также Влияние легирующих элементо

К другим факторам, способствующим упрочнению твердых растворов, относятся различие типов кристаллических решеток железа и легирующего элемента, а также влияние легирующего элемента на силы межатомных связей и тонкую структуру зерна. Известно, например, что никель, имеющий гранецентрированную кубическую решетку, меньше упрочняет феррит, чем марганец, кристаллизующийся в сложную кубическую решетку, или кремний, имеющий решетку алмаза. [c.174]

После отпуска при низких температурах существенное значение имеет влияние углерода на искажения кристаллической решетки и размеры блоков, а также влияние легирующих элементов на содержание углерода в растворе и на однородность структуры. После отпуска при высоких температурах важное значение имеет количество и природа карбидной фазы, влияние элементов на структуру и дисперсность карбидов и на состояние феррита (состав и тонкую структуру). [c.1133]

Во-первых, в сложных жаропрочных сплавах возможно влияние легирующих элементов, особенностей структуры и типа вторичных фаз на активационные параметры разрушения, а также влияние иных механизмов ползучести (например, диффузионных, дислокационных). [c.120]

Влияние легирующих элементов на пределы прочности и текучести, а также относительное удлинение и ударную вязкость тантала показано на рис. 32. Согласно этим данным, все легирующие элементы в той или иной степени повышают прочностные свойства тантала и снижают пластич- [c.35]

Исследование среднеуглеродистой нелегированной и легированной стали с использованием карбидного анализа также показало [214], что твердость при отпуске до 473° К (200° С) определяется главным образом содержанием углерода в растворе и слабо зависит от содержания легирующих элементов. Индивидуальное влияние легирующих элементов проявляется после отпуска при более высоких температурах. [c.334]

Влияние легирующих элементов на механические свойства феррита зависит от близости их к железу в периодической системе Менделеева, от сходства строения электронных оболочек у них, а также от атомных объемов и разницы в кристаллических решетках. [c.305]

После закалки и высокого отпуска (улучшения) структура стали представляет собой сорбит — ферритно-карбидную смесь с зернистой формой карбидной фазы. Высокие механические свойства сорбита обусловлены влиянием легирующих элементов на прочность феррита, а также Дисперсность и количество карбидной фазы. [c.258]

Влияние легирующих элементов на эрозионную стойкость исследуемых сталей после нормализации проявляется главным образом в увеличении количества перлита и его дисперсности и соответствующем повышении сопротивляемости стали микроударному разрушению. Эрозионная стойкость повышается также и за счет легирования феррита. [c.180]

Характер различного влияния легирующих элементов на положение критических точек А3 и АА (расширение или сужение области y-Fe) в основном определяются атомными радиусами и атомными объемами легирующих элементов. Если рассматривать элементы по их расположению в таблице Д.И. Менделеева, окажется, что в каждом периоде элементы с малым атомным объемом замыкают эту область, а с большим атомным объемом не растворяются в железе и практически не влияют на температуру аллотропических превращений железа. К таким нерастворимым в железе элементам относятся все щелочные металлы, а также свинец, серебро, магний и др. [c.77]

Многие вопросы коррозионной стойкости низколегированных сталей в атмосферных условиях (механизм, влияние легирующих элементов и т. д.) обобщены в работе 12], а также в гл. III. [c.37]

Решающее влияние на качество непрерывного слитка оказывает р жим вторичного охлаждения — распределение интенсивности охлаждения по длине и периметру непрерывного слитка. Практика непрерывной разливки показывает, что одним из основных дефектов непрерывного слитка являются горячие трещины, в основном связанные с физико-механическими свойствами отливаемой стали при температурах, близких к температуре интервала кристаллизации. В работе [233, с. 5, 145, 212] было установлено, что сильное влияние на эти свойства оказывает химический состав стали. По данным [234], наибольшей склонностью к образованию трещин обладает сталь с 0,16—0,18% С. Отрицательно влияет повышение содержания углерода, серы и фосфора, а также некоторых легирующих элементов. [c.182]

На первую стадию распада мартенсита (до 150° С), когда происходит двухфазный распад, влияние легирующих элементов незначительно. Выделяющийся карбид железа имеет такую же концентрацию легирующих элементов, как и исходный мартенсит, и также существует когерентная связь. [c.218]

Ниже рассматривается влияние легирующих элементов на структуру и коррозионные свойства нержавеющих сталей, а также их влияния на разрезаемость стали. [c.24]

Прокаливаемость даже одной и той же стали может колебаться в значительных пределах в зависимо-мм сти от колебаний химического состава, величины зерна размера и формы изделия и многих других факторов. Поэтому прокаливаемость стали каждой марки характеризуют не кривой, а полосой прокаливаемости, которая также не всегда отражает действительную прокаливаемость стали в изделии. Полосы прокаливаемости для углеродистой и легированной сталей, содержащих 0,4% С, наглядно показывающие влияние легирующих элементов на прокаливаемость, приведены на рис. 150. [c.224]

Влияние легирующих элементов на механические свойства феррита также зависит от близости их к железу в периодической системе Менделеева, от электронных оболочек у них, а также от атомных объемов и разницы в кристаллических решетках. Все это влияет на объемную и энергетическую деформацию кристаллической [c.278]

Склонность сталей к закалке при содержании в них некоторых легирующих примесей, а также при содержании более 0,3% углерода способствует получению трещин при резке их без предварительного подогрева. Легирующие примеси в сочетании с углеродом неодинаково влияют на способность стали поддаваться кислородной резке. Влияние легирующих элементов на разрезаемость сталей кислородной резкой показано в табл. 249, [c.484]

Следует учитывать также, что целесообразность применения в производстве инструментальных сталей определенных марок должна характеризоваться, помимо режущих свойств, их способностью к восприятию закалки, глубиной прокаливаемости, шлифуемостью, влиянием ковки на структуру стали и пр., а также расходом легирующих элементов на единицу обрабатываемого изделия, так как наличие низкого содержания легирующих элементов в стали (вольфрам, ванадий и др.) может привести не к экономии, а к перерасходу легирующих элементов за счет снижения стойкости инструмента и увеличению брака в процессе изготовления инструмента. [c.786]

Влияние легирующих элементов на изотермические превращения переохлажденного аустенита заключается не только в повышении его устойчивости, но также, в ряде случаев, в смещении по температуре зон его минимальной устойчивости. В сталях, легированных карбидообразующими элементами, как это установлено В. Д. Садовским, вместо одной зоны минимальной устойчивости обнаруживаются две такие зоны, разделенные зоной более высокой устойчивости аустенита (фиг. 183). Здесь отмечены также получающиеся продукты превращения аустенита в различных температурных областях. [c.284]

Влияние легирующих элементов определяется также их взаимодействием с углеродом. Сравнительно небольшая группа легирующих элементов не образует собственных карбидов в стали и не входит в состав цементита, они лишь растворяются в аустените пли феррите. Такими элементами являются кремний, медь, кобальт, никель. Все остальные легирующие элементы — марганец, хром, молибден, вольфрам, ванадий, ниобий, титан — не только растворяются в аустените или феррите, [c.176]

При растворении легирующих элементов в феррите параметры решетки Fea изменяются, что вызывает изменение свойств феррита. Легированный феррит, по сравнению с ферритом углеродистых сталей, имеет более высокую прочность и твердость пластичность и вязкость его меньше. Влияние различных легирующих элементов на упрочнение феррита разное. Наибольшее упрочнение феррита вызывают кремний и марганец пластичность и вязкость при этом снижаются. Следует отметить, что такой элемент, как никель, ведет себя по-особому упрочняя феррит, он не снижает его пластичность и вязкость. Упрочнение легированного феррита объясняется искажением решетки F a, а также измельчением зерен и блоков мозаики под влиянием легирующих элементов. [c.161]

С влиянием легирующих элементов на диффузию связано увеличение или уменьшение растворимости углерода в железе, а также ускорение или замедление процессов образования избыточных фаз и их коагуляции. [c.162]

Особенности сварки низколегированных конструкционных сталей. При сварке низколегированных конструкционных сталей помимо влияния углерода сказывается также влияние легирующих элементов. Марганец (при содержании > 10/о), молибден, хром, ванадий и никель повышают самозакаливаемость стали и снижают критические скорости охлаждения. [c.427]

Кроме того, при анализе зернограничной сегрегации охрупчивающих примесей необходимо наряду с указанными факторами учитывать также влияние легирующих элементов и углерода на коэффициент диффу- [c.108]

Замедляющее действие окислов на диффузию наблюдалось неоднократно. Смолуховский [18] исследовал влияние молибдена и вольфрама на коэффициент диффузии углерода в у-Ее. Оказалось, что вольфрам в два раза сильнее уменьшает коэффициент диффузии, чем молибден. Примесь углерода увеличивает коэффициент диффузии в 2—3 раза. Блантер [19], также изучавший влияние легирующих элементов на диффузию углерода в у-Ее, пришел к выводу, что примеси, не образующие стойких карбидов, уменьшают Е, незначительно уменьшают а в некоторых случаях [c.21]

Ранее уже упоминался один из эффектов влияния легирующих элементов матрицы на взаимодействие с волокном. Он связан с оттеснением алюминия фронтом растущего диборида титана в матрице из сплава Ti-8Al-lMo-lV (рис. 1). Для проведения полного термодинамического анализа этого эффекта имеющихся данных недостаточно, однако из общих соображений можно предположить, что только дибориды циркония и гафния немного стабильнее ИВг- Дибориды элементов пятой группы периодической системы, видимо, менее стабильны, а дибориды элементов шестой группы еще менее стабильны. Действительно, энтальпия образования для диборидов элементов четвертой группы составляет 293—335 кДж/моль и уменьшается до 84—126 кДж/моль для элементов шестой группы —хрома и молибдена. Диборид алюминия также, по-видимому, значительно менее стабилен, чем диборид титана. Исходя из соображений, рассмотренных в работе Руди [36], можно заключить, что элементы, образующие нестабильные дибориды, будут вытесняться из диборидной фазы. Примером могут служить алюминий и молибден. На рис. 17 показана микроструктура диффузионной зоны в материале Ti-ЗОМо — В после выдержки при 1033 К в течение 100 ч. Объясняя строение зоны взаимодействия, Кляйн и сотр. [20] показали, что вытеснение молибдена из диборида титана приводит к появлению зоны В на внешней поверхности диборида титана (Л). При подсчете константы скорости реакции в работе [20] была использована общая толщина зоны взаимодействия, куда были включены слои А и В. [c.115]

Были проведены также эксперименты [11] по введению в локальные участки поверхности быстрорежущей стали Р18 легирующих элементов (углерода, смеси компонентов твердых сплавов ВКЗ, ВКб, Т15К6) с помощью квазистационарного излучения рубинового лазера. На основании рентгеноструктурного анализа установлено, что изменение параметров решетки матричного материала происходит в результате влияния легирующих элементов, а также растворения в нем карбидов. При легировании углеродом содержание его в исходном материале увеличилось до 3,3%, а при введении порошкообразной смеси компонентов твердого сплава ВКЗ содержание вольфрама возросло в 1,7 раза. [c.26]

Исследование влияния легирующих элементов позволило установить связь между типом и составом карбидных фаз, находящихся в стали, и ее водородостойкостью, а также определить, какое количество того или иного легирующего элемента делает сталь при данных условиях водородостойкой. Можно отметить, что элементы, расположенные в IV периоде периодической системы правее железа, практически не оказывают влияния на водородостойкость стали. Элементы, расположенные левее железа, резко повышают стойкость стали против водородной коррозии. Качественно эта зависимость совпадает с порядком, в котором изменяется сродство металлов к углероду, оцениваемое по свободной энергии образования соответствующего карбида (табл. б). Известно, что связь в карбидах осуществляет- [c.159]

Из рпс. 2 также следует, что скорости роста кристаллов впд-манштеттового феррита как на поверхности, так и в объеме образцов в стали 20С2 при всех температурах ниже, чем в углеродистой стали. В марганцовистой п никелевой сталях наблюдается дальнейшее понижение скоростей роста. Влияние. легирующих элементов па скорость роста кристаллов видманштеттового феррита может быть связано с различными факторами, в частности, с влиянием легирования па критические точки в стали и разность свободных энергий фаз, па скорость диффузии углерода, на степень разупрочнения аустенита в процессе роста кристаллов и др. [c.133]

Кроме приводимых в технических справочниках обычных характеристик материалов, необходимых конструкторам при их выборе, а также технологам-машино-строителям при проектировании технологических процессов (химический состав и основные значения механических и физико-химических свойств), в настоящем томе приведены также сведения об основных особенностях, определяющих поведение металлов при пластической деформации и термической обработке, об изменении структуры под влиянием различных факторов, о влиянии легирующих элементов и условий зксплоатации на прочность и т. п. Следует указать, что все эти данные приобретают особое значение на фоне современного развития машиностроения и повышенных требований, предъявляемых в настоящее время к производственному и особенно к энергетическому оборудованию. [c.448]

Легирующие элементы не изменяют природы мартен-ситного превращения, но они влияют на температуру начала и конца этого превращения. Большинство легирующих элементов снижают температуру начала мартенсит-ного превращения, особенно марганец. Алюминий и кобальт представляют исключения они повышают температуру начала мартенситного превращения Ма. Кремний почти не влияет на нее. Под влиянием легирующих элементов снижается также температура конца мартенситного превращения (М ). [c.50]

Значение изменения концентрации валентных электронов можно видеть также из влияния легирующих элементов на растворимость водорода. Зивертс и Крумбгар [349] показали, что растворимость водорода в жидкой меди значительно убывает при легировании оловом и алюминием. Дополнительные данные для жидких сплавов медь-олово были получены Бивером и Флоу [14]. Кроме того Гиммлер [127] нашел, что растворимость водорода в твердой меди значительно падает при добавлении цинка. Гиммлер дает этому эффекту следующее объяснение. [c.53]

Легирование высокопрочных сталей, упрочняемых пу тем ВТМО, а также выбор 4)ациональных режимов их об работки, определяются влиянием легирующих элементов на кинетику упрочнения и разупрочнения стали при горя чей пластической деформации и формированием опти мальной структуры при ВТМО Структур ные изменения при ВТМО в значительной степени зависят и от режима аустенитиза ции Большинство легирующих элементов, растворяясь в аустените, понижает энергию дефектов упаковки, тем самым способствуя упрочнению при горячей деформации Ана логичным образом влияет и углерод Одна ко углерод одновременно увеличивает и ско рость разупрочнения вследствие ускорения диффузии углерода в 7 железе и понижения энергии активации самодиффузии железа с увеличением концентрации углерода [c.234]

Подобная же диаграмма влияния легирующих элементов на характерные точки анодной поляризационной кривой для титана применительно к сернокислым и со1ляноки1слым растворам дана на рис. 15. Здесь также видны индивидуальные раз- [c.42]

Значительное влияние легирующих элементов на развитие обратимой отпускной хрупкости стали и сплавов железа объясняется их воздействием на протекание основных процессов, определяющих степень охрупчивания. Так, во-первых, легирующие элементы могут влиять на зернограничную сегрегацию охрупчивающих примесей во-вторых, они способны сами сегрегировать по границам зерен, изменяя при этом межзеренное сцепление, и, в-третьих, важным фактором является влияние легирующих элементов на микроструктуру сплава, от которой также зависят закономерности развития отпускной хрупкости. [c.54]

Растворенные атомы влияют на скорость высокотемпературной ползучести не только из-за вязкого течения на движущихся дислокациях, но также в результате их влияния на скорость переползания заторможенных краевых дислокаций. Элементы, уменьшающие скорость возврата путем снижения скорости переползания, обусловливают более быстрое уменьшение скорости ползучести на первой стадии и менее быстрое — на второй стадии. Влияние легирующих элементов на возврат исследовал Перриман [85]. В то время как легирующие элементы существенно влияют на температуру рекристаллизации, их воздействие на возврат обычно менее эффективно. Далее, как показал Перриман, скорость возврата при увеличении степени легирования или возрастает, или уменьшается. Например, Мд в твердом растворе увеличивает скорость возврата алюминия. В работе [85] подчеркивается, что это обусловлено главным образом тем, что Мд увеличивает концентрацию вакансий в алюминии. [c.315]

Некоторые примеси в алюминии, а также ряд легирующих элементов, различное структурное состояние полуфабрикатов, внутренние и внешние напряжения, природа и температура воздействующей коррозионной среды оказывают существенное влияние на коррозионные свойства алюминия и его сплавов. Так, например, примесь меди существенно снижает коррозионную стойкость алюминия в 3%-ном растворе Na l+ 0,1% Н2О2. Примеси кремния и железа оказывают меньшее влияние (табл. 237). [c.513]

Влияние -стабилизирующих элементов на водородное охрупчивание титана было исследовано также в работе Джаффи и Вильямса [383]. В этой работе были изучены сплавы с -изоморфными стабилизаторами (молибден, ванадий, ниобий, тантал) и -эвтектоидными стабилизаторами (марганец, железо, хром). Сплавы были приготовлены на иодидном (0,03% Ог), магниетермическом (0,108% Ог) и магниетермическом титане с дополнительно введеины.м кислородом (0,27% Ог). В сплавы было введено 0,02 0,03 0,04 0,06 и 0,087о Нг. Сплавы испытывали на ударную вязкость, на растяжение с большой и малой скоростью растяжения и иа длительную прочность. Поскольку в работе ставилась цель не установить истинные допуски на содержание водорода, а оценить сравнительную склонность к водородному охрупчиванию, то испытания на растяжение проводили на гладких образцах. Применение гладких образцов позволило устранить эффекты, связанные с различным влиянием легирующих элементов на склонность титана к надрезу. Результаты обширных исследований по влиянию -ста-билизаторов на водородное охрупчивание титана, проведенных указанными авторами, представлены в табл. 36. [c.403]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...