Влияние легирующих элементов на прокаливаемость

Влияние легирующих элементов на прокаливаемость [c.342]

Фиг. 72. Влияние легирующих элементов на прокаливаемость стали.

Приведенные данные показывают, что влияние легирующих элементов на прокаливаемость стали, так же как и на устойчивость переохлажденного аустенита, не аддитивно, т е не может быть просуммировано а эффективность действия какого либо элемента зависит от комбинации и количества легирующих элементов в каждой стали [c.165]

В связи со значительными затруднениями, связанными с определением прокаливаемости вновь создаваемых марок стали, были предприняты попытки оценить влияние легирующих элементов на прокаливаемость стали особыми коэффициентами-множителями [18, 20, 25, 26]. [c.33]

Рис. 25. Влияние легирующих элементов на прокаливаемость доэвтектоидных сталей

Рис. 26. Влияние легирующих элементов на прокаливаемость сталей с I % С

Прокаливаемость даже одной и той же стали может колебаться в значительных пределах в зависимо-мм сти от колебаний химического состава, величины зерна размера и формы изделия и многих других факторов. Поэтому прокаливаемость стали каждой марки характеризуют не кривой, а полосой прокаливаемости, которая также не всегда отражает действительную прокаливаемость стали в изделии. Полосы прокаливаемости для углеродистой и легированной сталей, содержащих 0,4% С, наглядно показывающие влияние легирующих элементов на прокаливаемость, приведены на рис. 150. [c.224]

По содержанию углерода на диаграмме (см. фиг, 161) находят величину твердости полумартенситной зоны. Найдя расстояние полумартенситной зоны от торца, по соответствующей номограмме (фиг, 168) определяют искомый действительный критический диаметр О р для данной стали в заданном охладителе. Путем сопоставления данных выявляется влияние легирующих элементов на прокаливаемость стали. [c.194]

На основе работ советских ученых установлена количественная зависимость влияния легирующих элементов на прокаливаемость стали. [c.3]

Усовершенствованию процессов термической обработки во многом способствовало изучение и разработка рекомендаций использования таких технологических свойств стали, как наследственная зернистость [26—28] и прокаливаемость (последняя непосредственно вытекает из анализа диаграмм изотермического распада аустенита и влияния легирующих элементов на положение кривых распада аустенита). В 1951 г. оба эти свойства получили завершение как в части исследований, так и в практическом их использовании по методам испытаний стали на зернистость и прокаливаемость приняты ГОСТы 5639-51 и 5657-51. [c.147]

Прокаливаемость сталей а — схема зависимости прокаливаемости деталей от скорости закалки б — кривые изменения твердости и влияния легирующих элементов на прокали- [c.57]

Влияние легирующих элементов на свойства стали обусловлено их действием на измельчение зерна, упрочнение феррита за счет образования твердых растворов внедрения и замещения, упрочнением за счет выделения частиц второй фазы различной степени дисперсности и изменением прокаливаемости. [c.598]

Влияние легирующих элементов на критическую скорость закалки и прокаливаемость стали. Возрастание устойчивости аустенита под влиянием легирующих элементов вызывает резкое уменьшение критической скорости закалки (рис. 201) и увеличение прокаливаемости стали. Исключение, как это видно из рис. 201, составляет кобальт. [c.268]

С влиянием легирующих элементов на кинетику изотермических превращений переохлажденного аустенита связано их действие на важнейшую технологическую характеристику стали — ее прокаливаемость ( 111). Интенсивность влияния легирующих элементов в этом направлении определяется увеличением устойчивости переохлажденного аустенита и, следовательно, уменьшением критической скорости закалки стали. Чем больше легирующий элемент сдвигает [c.287]

Рис. б. Влияние небольших количеств легирующих элементов на прокаливаемость стали с 1,1 /в С [6] [c.1191]

Влияние легирующих элементов на аустенизацию при нагреве конструкционных сталей. До нагрева конструкционной стали некарбидообразующие элементы находятся в феррите, а карбидообразующие - распределены в разных долях между карбидной фазой и ферритом. Структура характеризуется химической неоднородностью. По окончании аустенитного превращения аустенит также неоднороден. В участках аустенита, соответствующих исчезнувшим кристаллам феррита и карбида, различны массовые доли не только углерода, но и легирующих элементов. Для выравнивания массовых долей легирующих элементов в аустените, особенно медленно диффундирующих, необходимо или увеличить время аустенизации, или повысить температуру. Вследствие неполной гомогенизации аустенита в легированной стали ухудшается ее прокаливаемость негомогенный аустенит легко распадается на ферритно-карбидную смесь. [c.55]

Влияние легирующих элементов на свойства стали. Легирование стали никелем повышает ее прокаливаемость этому же способствуют присадки марганца, молибдена, хрома, бора. Никель увеличивает также вязкость и пластичность стали, понижает температуру порога хладноломкости. Однако никель дорог, поэтому его вводят в сочетании с марганцем или хромом. Понижение порога хладноломкости достигается также присадкой хрома, молибдена, вольфрама, ванадия, титана, ниобия и циркония, которые образуют дисперсные труднорастворимые в аустените карбиды и препятствуют росту зерна аустенита. Рост зерна аустенита задерживается также присадкой алюминия, присутствующего в виде дисперсных оксидов. Молибден и вольфрам повышают также стойкость стали к отпуску. Кобальт (как и никель) полностью взаимно растворим с железом, повышает точку и способствует понижению количества остаточного аустенита в закаленной стали. [c.112]

На рис. 20 приводятся данные о влиянии химического состава некоторых групп стали (при минимальном содержании углерода) на их минимальную прокаливаемость [231. Суммарное влияние легирующих элементов проявляется в различном наклоне линий. [c.66]

Теоретическое значение таких диаграмм заключается в том, что они хотя и охватывают меньший опытный материал в сравнении с диаграммой сплавов железа с углеродом, так как для сталей с неодинаковым содержанием углерода и разных марок они различны, но зато содержат чрезвычайно важный фактор времени. Диаграммы изотермического превращения аустенита дают картину всех изменений аустенита (кинетику его превращения) при разных температурах, позволяют в наглядной форме объяснить происхождение и природу структур, получаемых при термической обработке. Они выявляют влияние температуры превращения на структуру и свойства стали. Эти диаграммы позволяют оценить действие величины зерна и легирующих элементов на превращение аустенита, глубину прокаливаемости, микроструктуру, механические и другие свойства стали. Наконец, они служат обоснованием теории термической обработки стали. [c.178]

Следует учитывать также, что целесообразность применения в производстве инструментальных сталей определенных марок должна характеризоваться, помимо режущих свойств, их способностью к восприятию закалки, глубиной прокаливаемости, шлифуемостью, влиянием ковки на структуру стали и пр., а также расходом легирующих элементов на единицу обрабатываемого изделия, так как наличие низкого содержания легирующих элементов в стали (вольфрам, ванадий и др.) может привести не к экономии, а к перерасходу легирующих элементов за счет снижения стойкости инструмента и увеличению брака в процессе изготовления инструмента. [c.786]

Влияние легирующих элементов на прокаливаемость стали изучено советскими исследователями проф. В. С. Месь-киным и инж. Л. П. Копп. Приняв за основу величину критического диаметра [c.54]

Фиг. 24. Влияние легирующих элементов на прокаливаемость. Кривые прокаливаемости получены по методу Немчинского на образцах диаметром 70 мм. длиной 150 мм.

Легирующие элементы оказывают большое влияние на прокаливаемость стали, т. е. на изменение твердости по мере удаления от поверхности. На фиг. 271 показано влияние легирующих элементов на прокаливаемость стали. Хром, марганец, кремний и никель увеличивают прокаливаемость стали, причем хром оказывает наиболее сильное влияние. У1величение прокаливаемости стали при наличии легирующих элементов связано с тем, что легирующие элементы способствуют понижению критической скорости охлаждения при закалке стали. Углеродистая сталь требует высокой критической [c.450]

Влияние легирующих элементов на прокаливаемоеть. Легирующие элементы, кроме Со, увеличивают устойчивость и улучшают прокали-ваемость аустенита. Однако легирующие элементы, образующие стойкие карбиды типа УС, Т1С и др., способствуют при охлаждении превращению аустенита в перлит и ухудшают прокаливаемость. [c.170]

Влияние легирующих элементов на свойства стали. В изделиях крупных сечений (диаметром свыше 15—20 мм) механические свойства легированных сталей (Ов, ао,а, б, ф, КСи) значительно выше, чем механические свойства углеродистых сталей. Особенно сильно повышаются предел текучести, относительное сужение и ударная вязкость. Это объясняется тем, что легированные стали обладают меньшей критической скоростью закалки, а следовательно, лучшей прокаливаемЬстью. Кроме того, после термической обработки они имеют более мелкое зерно и более дисперсные структуры. Благодаря большей прокаливаемости и меньшей критической скорости закалки замена углеродистой стали легированной позволяет проводить закалку деталей в менее резких охладителях (масле, воздухе), что уменьшает деформацию изделий и опасность образования трещин. Легированные стали применяют поэ- [c.259]

Весьма наглядно характеризует различное интенсифицирующее влияние легирующих элементов на эффективность воздействия углерода рис. 20. Видно, что при содержании углерода 0,27% прокаливаемость сталей типа ХГМ и ХГНМ (кривые 3 а 6) оди накова. Однако при увеличении содержания углерода до 0,45% прокаливаемость стали типа ХГМ возрастает существенно больше, чем прокаливаемость стали типа ХГНМ. Так, если для стали типа ХГМ при содержании углерода 0,45% твердость, равная HR 45, на 1/2 R обеспечивается при закалке в масле прутка диаметром около 85 мм, то при закалке в тех же условиях стали типа ХГНМ та же твердость обеспечивается в сечении, равном [c.30]

Как уже отмечалось, влияние легирующих элементов на про-кал иваемость стали связано с содержанием в ней углерода. Так, все стали, независимо от легированности, содержащие около 0,20% С, имеют сравнительно малую прокаливаемость (стали [c.108]

Имеются сведения о сталнх, предложенных с учетом влияния легирующих элементов на отпускную хрупкость. Так, авторы работы [259], установив, что в Сг — N1 — Мо сталях никель в значительно большей степени усиливает развитие отпускной хрупкости, чем хром, заменили в стали типа 25ХНЗМФА (3,5 % N1, 1,75 % Сг, 0,5 % Мо) большую часть никеля на хром и молибден. Предложенная в результате сталь типа 25Х4НМ2ФА (1 % N1, 3—4,5 % Сг, 0,8—2 % Мо) оказалась значительно менее склонной к отпускной хрупкости при сохранившихся неизменными характеристиках прокаливаемости и прочности. [c.207]

Как известно, свойства конструкционных марок стали определяются химическим составом, структурой и влиянием процесса выплавки. Последнее обстоятельство не отражается в современных марочниках, а между тем зависимость свойств в низко- и среднелегированной конструкционной стали от процесса выплавки может проявляться сильнее, чем изменение содержания легирующих элементов даже в значительных пределах. Только нри строго стандартном методе выплавки качественной конструкционной стали можно принимать, что ее свойства определяются составом. Вообще говоря, каждая марка стали должна обладать индивидуальными свойствами, так как все легирующие элементы обладают различным атомным строением. Влияние легирующих элементов на свойства стали проявляются в тем более значительной степени, чем выше их содержание. Однако в стали, содержащей небольшое колпчество леги-рующих элементов, их влияние проявляется сильнее всего на прокаливаемости, устойчивости против отпуска и отпускной хрупкости. Указанные свойства влияют на многие другие характеристики стали. Здесь и дальше речь идет только о стали, работающей вдоль волокна. Вопрос о выборе марок стали применительно к изделиям, работающим поперек волокна, осложняется влиянием легирующих элементов и методов выплавки на анизотропность свойств стали, подвергнутой обработке давлением. Здесь этот вопрос не рассматривается. [c.213]

Иногда в заэвтектоидной зоне цементованного слоя цементит собирается в крупные участки, окруженные ферритом. Сталь, способная образовывать такую структуру, называется анормальной (рис. 99). Грубые включения цементита термической обработкой устранить трудно, и часто на поверхности получаются мягкие пятна . Особая структура и свойства анормальной стали объясняются недостаточным раскислением стали при выплавке. Окислы железа растворяются в стали и мешают поглощению углерода. Мягкие пятна на поверхности цементованного слоя особенно опасны для углеродистых сталей для легированных сталей анормальность не столь опасна, в связи с влиянием легирующих элементов, повышающих прокаливаемость. При цементации деталей из легированных сталей легирующие элементы поверхностной зоны цементованного слоя окисляются, что снижает прочность цементованных деталей. [c.128]

Влияние легирующих элементов и прокаливаемости на деформацию. Прокаливаемость мало влияет на изменен11е формы детали при закалке, так как временные [c.122]

Влияние легирующих элементов на свойства стали усиливается по мере увеличения их концентрации, но, как правило, лишь до некоторого предела (до 5% N1 до 3% Сг до 2 о Мо и XV до 1,5—2% Мп и З ). При более высоком содержании легирующих элементов посте того как достаточным их введением уже обеспечена сквозная прокаливаемость, положитатьная роль легирования не проявляется. [c.343]

Влияние легирующих элементов на свойства стали. Хром (Сг)—дешевый элемент, широко применяется в легированных сталях (в консгрукциокиых сталях АО 3%), повышает прочность и твердость стали и одновременно кезначнтельно понижает пластичность и вязкость, увеличивает прокаливаемость стали. Благодаря высокой износостойкости хромистой стали из нее изготовляют подшипники качения. Хром вводится также в состав быстрорежущей стали, а при содержании хрома свыше 13% сталь становится нержавеющей. Дальнейшее увеличение количества хрома повышает устойчивость стали против окисления при высоких температурах и улучшает ее магнитные свойства. [c.5]

Прокаливаемость - это глубина проникновения закаленной зоны, т.е. способность стали закаливаться на определенную глубину. За глубину закаленной зоны принимают расстояние от поверхности до слоя, где в структуре будет примерно одинаковое количество мартенсита и троос-тита. Прокаливаемость зависит от химического состава стали, размеров деталей и условий охлаждения. С увеличением содержания углерода до 0,8% прокаливаемость стали увеличивается. При дальнейшем увеличении углерода прокаливаемость несколько снижается. Увеличению прокаливаемости также способствует укрупнение зерен аустенита при нагреве под закалку. Нерастворимые частицы, неоднородность аустенита и другие факторы, которые уменьшают устойчивость переохлажденного аустенита, уменьшают прокаливаемость. Все легирующие элементы, за исключением кобальта, увеличивают прокаливаемость. При комплексном легировании полезное влияние отдельных элементов на прокаливаемость взаимно усиливается. [c.81]

Предел прочности и другие механические и технологические свойства этих сталей определяются в основном содержанием в них углерода. Легирующие элементы увеличивают прокаливаемость стали т. е. максимальную толщину детали, при которой происходит закалка с образованием мартенситной структуры во всем сечении. В некоторой мере легирующие элементы способствуют увеличению вязкости и пластичности стали. Более существенное влияние на шзкость стали при той же прочности может оказать металлургическое качество металла, характеризующееся макроструктурой и плотностью слитка, а также величиной лнквацвонвой неоднородности, чистотой по неметаллическим включениям и содержанием вредных прнмёсей и газов. [c.215]

Легирующие элементы, как хром, никель и некоторые другие, повышают твердость катаной, кованой и нормализованной стали за счет замедляющего действия легирующих элементов на структурные превращения, а отсюда — повышение прочности (часто без значительного снижения вязкости) конструкционной стали под влиянием легирующих элементов. Для образцов стали малых сечений, подвергнутых закалке и отпуску, это положение неверно, так как прочность в данном случае зависит только от содержания углерода В связи с прокаливаемостью этот вывод, правильный для малых сечений заготовок, становится неверным для больших сечений, где прочность легированной стали оказывается выше прочности углеродистой или низколегированной стали. Следовательно, две марки стали, содержащие различные легирующие элементы (при одинаковом содержании углерода), но обладающие одинаковой прокаливаемостью, должны обладать в высокоотнущенном состоянии практически равноцен- [c.210]

Если в стали присутствует одновременно несколько легирующих элементов, то, как показывают наблюдения, количественно эффект влияния элементов на прокаливаемость взаимно усиливается. Этим отчасти и объясняется, что для термически обрабатываемых изделий большой толщины, с целью обеспечения их прокаливаемости, обычно используются сложнолегированные стали. В какой степени под влиянием легирования может быть фактически повышена прокаливаемость стали можно судить по нижеследующим данным, относящимся к случаю закалки улучшаемой стали в воде нелегированная сталь с 0,40—0,45 /о С имеет критический диаметр прокаливаемости не более 14 мм. Сталь, содержащая при том же количестве углерода 1,2 /о Сг, 3,25 >/о N1 и 0,4% Мо прокаливается насквозь в изделиях диаметром до 200—250 мм. [c.288]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...