Никель, влияние легирующих элементов

Никель, влияние легирующих элементов 338—343 [c.427]

Влияние легирующих элементов Высокая жаропрочность стали достигается путем легирования ее хромом, никелем, молибденом, вольфрамом, ниобием, ванадием, ко()альтом, титаном, алюминием и другими элементами. [c.48]

Легирующие элементы по-разному влияют на условия равновесия. В сплавах железа никель и марганец понижают критическую точку и повышают точку Л4, расширяя тем самым область -фазы (рис. 85, а), т. е. способствуют образованию аустенита. Элементы Сг, W, Мо, Si, V повышают точку A3 и понижают точку Л4, сужая тем самым 7-область (рис. 85, б), т. е. способствуют стабилизации феррита. Большинство легирующих элементов влияют на кинетику превращения аустенита, как правило, замедляя его последнее объясняется тем, что диффузия легирующих элементов, образующих твердые растворы замещения, происходит медленнее, чем диффузия углерода, что задерживает скорость роста зародыша в процессе превращения аустенита. Схемы типичных случаев влияния легирующих элементов на кинетику превращения приведены на рис. 86 (для сравнения штриховой линией показана ветвь С-кривых, для нелегированной стали). Элементы Мп, Ni, Si, не образующие специальных карбидов (за исключением Мп), замедляют аустенитное превращение, не изменяя формы С-кривыХ [c.118]

К элементам первой группы относятся никель и марганец, которые понижают температуру точки Лд и повышают температуру точки Л4. В результате этого по диаграмме состояния железо— легирующий элемент наблюдается расширение области у-фазы и сужение области существования а-фазы (рис. 91, а). Как видно из рис. 91, а, под влиянием легирующих элементов температурная точка Л4 повыщается до линии солидус, а температурная точка Лд при повышенной концентрации легирующего элемента снижается до нормальной температуры. Следовательно, сплавы, имеющие концентрацию легирующего элемента больше указанной на рис. 91, а (точка х), не испытывают фазовых превращений а у и при всех температурах представляют собой твердый раствор легирующего элемента в у-железе. Такие сплавы называют аустенитными. [c.135]

Влияние легирующих элементов на перлитное и промежуточное, превращения аустенита. Легирующие элементы оказывают весьма существенное влияние на верхнюю часть диаграммы изотермического превращения аустенита. Никель, кремний, марганец и другие элементы, растворяющиеся в феррите, повышают устойчивость аустенита и сдвигают вправо кривые начала превращения (фиг. 184, а). Кобальт представляет исключение среди элементов, растворяющихся в феррите, — он понижает устойчивость аустенита и сдвигает кривую начала превращения влево. Хром, молибден, вольфрам и другие элементы-карбидообразователи вызывают на кривых начала превращения два выступа (фиг. 184, б). Т ри этом верхний выступ кривой начала перлитного превращения сдвигается вправо, а нижний выступ промежуточного превращения сдвигается или влево, или вправо, но в меньшей степени, чем в перлитном превращении. Это указывает, что элементы-карбидообразователи значительно меньше тормозят промежуточное превращение. Это объясняется тем, что во время перлитного превращения атомы легирующих элементов, присутствуя как в аустените, так и в специальных карбидах и заполняя собой дислокации, тормозят диффузию. [c.309]

Большое значение имеет влияние легирующих элементов на порог хладноломкости. Кремний и ванадий сильно, а хром незначительно повышают порог хладноломкости (при наличии их более 1 % ). Никель значительно снижает порог хладноломкости. [c.155]

Большинство элементов, способствующих образованию феррита, смещает область распространения а-фазы в сторону более низкого содержания хрома. К таким элементам относятся молибден и кремний. Никель и марганец хотя относятся к аустенито-образующим элементам, но действуют в том же направлении по данным исследователей [27 ], это объясняется способностью ст-фазы адсорбировать до 10% Ni и до 35%Мп. Данные по влиянию легирующих элементов на склонность к образованию ст-фазы приведены в табл. 1. [c.21]

Влияние легирующих элементов углерода, хрома, никеля, марганца, молибдена, меди, титана и ниобия, входящих в состав нержавеющих и коррозионностойких сталей, подробно рассматри- [c.494]

Пропитка пучков вольфрамовых волокон жидкими двойными медными сплавами осуществлялась в условиях, идентичных используемым ранее для композиций с матрицей из чистой меди. Содержание легирующего элемента каждого двойного медного сплава было ограничено количеством, которое позволило обеспечить температуру плавления, равную 1150° С или ния е, чтобы произвести пропитку при 1200° С. Сравнивалось влияние легирующих элементов на свойства композиций, упрочненных волокнами вольфрама, и системы, образованной взаимно нерастворимыми компонентами (в случае матрицы из чистой меди). В качестве легирующих элементов изучались алюминий, хром, кобальт, ниобий, никель и титан. [c.240]

Характер влияния легирующих элементов на диффузионную подвижность углерода в феррите изучался многими исследователями. Было показано, что карбидообразующие элементы Мп, Сг, W, Мо, V и Si снижают коэффициент диффузии углерода в феррите. Энергия активации Q для диффузии углерода в легированном феррите приближается к значениям ее для аустенита (26—35 ккал/ат). Кобальт и никель мало влияют на коэффициент диффузии углерода в феррите, [c.287]

Рассматривая влияния легирующих элементов на эрозионную стойкость стали, можно придти к выводу, что положительное действие оказывают те элементы, которые имеют высокую растворимость в у- или а-железе при комнатной температуре (например, хром, никель, марганец). Элементы, обладающие невысокой растворимостью в железе, либо оказывают сравнительно незначительное положительное влияние на сопротивляемость стали микроударному разрушению (например, молибден, ванадий, титан), либо совсем его не проявляют. [c.173]

К другим факторам, способствующим упрочнению твердых растворов, относятся различие типов кристаллических решеток железа и легирующего элемента, а также влияние легирующего элемента на силы межатомных связей и тонкую структуру зерна. Известно, например, что никель, имеющий гранецентрированную кубическую решетку, меньше упрочняет феррит, чем марганец, кристаллизующийся в сложную кубическую решетку, или кремний, имеющий решетку алмаза. [c.174]

Рис. 14,18, Влияние легирующих элементов на жаростойкость никеля

В статье приведены результаты исследования на установке ИМАШ-9-66 влияния легирующих элементов (хрома, титана, алюминия и бора) на механизм пластической деформации никеля. Установлено, что легирующие элементы повышают твердость никеля во всем исследованном интервале температур и повышают температуру разупрочнения. [c.162]

Что касается характера влияния никеля на охрупчивание хромонике-левых и хромоникельмолибденовых конструкционных сталей с обычным (0,1—0,4 % содержанием углерода, то имеются данные, свидетельствующие о том, что в таких сталях никель является легирующим элементом, в наибольшей степени повышающим склонность к отпускной хрупкости. Характерными, например, являются данные [4] об отсутствии склонности к охрупчиванию лри замедленном охлаждении (до 5°С/ч) после высокого отпуска (650°С) хромомолибденованадиевых дисковых сталей и значительном охрупчивании практически тех же сталей, содержащих дополнительно 2-3 5 % Ni, [c.55]

Рис. 125. Влияние легирующих элементов на твердость азотированного слоя 1 — алюминий 2 — хром 3 — никель

К элементам первой группы относятся никель и марганец они понижают точку Л3 и повышают точку Л4. В результате этого на диаграмме состояния железо — легирующий элемент наблюдается расширение области 7-фазы и сужение области существования а-фазы (рис. 79,а). Как видно из рис. 79,а под влиянием легирующих элементов точка Л4 повышается до линии солидус, а точка Л3 при повыщенной концентрации легирующего элемента снижается до нормальной температуры. Следовательно, сплавы, имеющие концентрацию легирующего элемента больше указанной на рис. 79,а (точка х), не испытывают фазовых превращений [c.154]

Легированной называется сталь, содержащая один или несколько специальных элементов (хром, никель, титан, ванадий, вольфрам, молибден и др. ) в различных комбинациях и в количестве, заметно изменяющем ее свойства, или содержащая повышенное против обычного количество марганца и кремния. Влияние легирующих элементов—марганца, хрома, титана и других на сталь впервые исследовал П. П. Аносов на Златоустовском заводе еще в начале XIX в. Однако массовое внедрение в производство легированной стали произошло в нашей стране только через 100 лет, в эпоху сталинской индустриализации, благодаря созданию автомобильной, тракторной, авиационной и других отраслей машиностроения и крупных заводов металлургии качественных сталей. Выдающуюся роль в освоении производства и термической обработки легированной стали сыграли отечественные ученые. Одним из первых исследователей легированной стали был Н. И. Беляев, работавший сначала на Путиловском заводе, а затем на заводе Электросталь , коллективы которых на основе обширных лабораторных исследований освоили большое количество новых марок высококачественной легированной стали. В дальнейшем Н. А. Минкевич и Н. Т. Гудцов совместное крупными коллективами советских исследователей провели большое количество работ в области исследования легированной стали и ее термической обработки и разработали ряд новых ее марок. В настоящее время производство легированной стали в СССР составляет около 15% всей мировой выплавки стали, но, по данным акад. И. П. Бардина, в ближайшие годы эта пропорция должна повыситься до 25%. [c.276]

ВЛИЯНИЕ ЛЕГИРУЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ НА ОКАЛИНОСТОЙКОСТЬ НИКЕЛЯ И ЕГО СПЛАВОВ [c.98]

Термическую обработку легированных сталей производят с учетом влияния легирующих элементов (хрома, марганца, никеля и др.). Каждый вид легированной стали имеет характерную температуру нагрева. По сравнению с углеродистыми сталями никелевые стали закаливают при более низкой температуре, хромистые —при более высокой. Скорость нагрева легированных сталей ввиду пониженной их теплопроводности всегда меньше, чем углеродистых сталей с таким же содержанием углерода. Скорость охлаждения легированных сталей ниже, чем углеродистых. [c.76]

Влияние легирующих элементов определяется также их взаимодействием с углеродом. Сравнительно небольшая группа легирующих элементов не образует собственных карбидов в стали и не входит в состав цементита, они лишь растворяются в аустените пли феррите. Такими элементами являются кремний, медь, кобальт, никель. Все остальные легирующие элементы — марганец, хром, молибден, вольфрам, ванадий, ниобий, титан — не только растворяются в аустените или феррите, [c.176]

При растворении легирующих элементов в феррите параметры решетки Fea изменяются, что вызывает изменение свойств феррита. Легированный феррит, по сравнению с ферритом углеродистых сталей, имеет более высокую прочность и твердость пластичность и вязкость его меньше. Влияние различных легирующих элементов на упрочнение феррита разное. Наибольшее упрочнение феррита вызывают кремний и марганец пластичность и вязкость при этом снижаются. Следует отметить, что такой элемент, как никель, ведет себя по-особому упрочняя феррит, он не снижает его пластичность и вязкость. Упрочнение легированного феррита объясняется искажением решетки F a, а также измельчением зерен и блоков мозаики под влиянием легирующих элементов. [c.161]

Развитие современной техники немыслимо без использования жаропрочных и жаростойких сплавов. Основой таких сплавов чаще всего является никель. Влияние легирующих элементов, в частности железа и хрома, на коррозионное и электрохимическое поведение сплавов изучено недостаточно [1—4]. В настоящей работе изучалось анодное поведение сплавов с содержанием железа 5—30 ат. % в 1 н. Н2304 и 1 н. НСЮ4, и с содержанием хрома 1,25—31,25 ат. % в 1 н. Нг304 при 25° С. Сплавы отжигались при 1050° С с последующим охлаждением на воздухе. Сплавы № — Сг термообработке не подвергались. Состав первых определялся химическим анализом образцов, а вторых — по анализу шихты. Из исследуемого материала вырезались электроды площадью 0,5 см с токоподводом. Рабочая порерхность электрода шлифовалась наждачной бумагой с зерном до 14 мкм, а затем полировалась алмазной пастой с зерном 1 мкм. После этого электроды обезжиривались этиловым спиртом, промывались дистиллированной водой и высушивались в вакуум-эксикаторе. Нерабочая часть электрода и токоподвод покрывались перхлорвиниловым лаком. Растворы готовились из дважды перегнанных серной и хлорной кислот. Поляризационные кривые снимались на потенциостате ЦЛА. Схемы потенциостатической установки и электрохимической ячейки приведены на рис. 1 и 2. [c.80]

Коррозионная стойкость хромониксльмолибденомсдистых сталей в некоторых агрессивных средах, в особенности в растворах серной кислоты средних концентраций при повышенной температуре, вплоть до 80" С, довольно высока. Влияние легирующих элементов иа коррозионную стойкость этих сталей в серной кислоте сказывается различно, в зависимости от концентрации и температуры среды. Хром повышает коррозионную стойкость в 5—30%-ной серной кислоте при температуре 80 С. Никель и медь повышают коррозионную стойкост1з в 5—60%-но( 1 серной кислоте и особенно в 40—60%-ной при 80° С и в 5— 50%-ной лри температуре до 80° С. Молибден увеличивает стойкость стали в 5—70 /()-пой кислоте при 80° С и в 5—507о-ной при температуре кипения. [c.230]

С целью определения влияния легирования на свойства покрытий, получаемых из синтезированных дисперсных материалов, проведены исследования некоторых экснлуатационных характеристик покрытий системы никель-алюминий-легирующий элемент. [c.62]

Влияние легирующих элементов на жаропрочность. Высокая жаропрочность стали достигается путем легирования ее хромом, никелем, молибденом, вольфрамом, ниобием, ванадием, кобальтом, титаном, азюминием. По мере увеличения в сплаве числа легирующих элементов и повышения их [c.101]

На рис. 10 показано влияние легирующих элементов на энергию поверхности раздела в некоторых композитах системы никелевый сплав — окись алюминия. Более электроположительные добавки концентрируются на поверхности раздела. При увеличении сродства легирующего элемента к кислороду уменьшается концентрация этого элемента, обеспечивающая полное покрытие поверхности окисла на границе с расплавом (это связано со свободной энергией образования соответствующих окислов). Если растворенные атомы образуют менее стабильные окислы, чем растворитель, то они, по-видимому, не адсорбируются на поверхности раздела, и энергия поверхности раздела изменяется очень мало. Согласно уравнению адсорбции Гиббса, избыток концентрации на поверхности раздела определяется изменением уж.т в зависимости от активности растворенного вещества. На рис. 11 приведена зависимость Y (. т от концентрации титана в никеле. В области линейной зависимости уж.т (интервал концентрации титана 0,1—1,0%) на поверхности AI2O3 образуется монослой титана. При более высоком содержании Ti в расплаве поверхностное натяжение у , т становится постоянным и составляет 0,4 Дж/м , что соответствует, по-видимому, многослойной адсорбции. В этой области концентраций краевой угол становится меньше ЭО"" ( 70°) и пропитка расплавом становится возможной. [c.323]

Максимально допустимое содержание углерода является функцией влияния легирующих элементов на его термодинамическую активность. С повышением содержания в аустенитной стали никеля, кремния, кобальта, термодинамичетая активность углерода возрастает и вероятность выпадения карбидной фазы увеличивается. Влияние мар ганца и хрома противоположно (82]. [c.125]

Исследованием влияния легирующих элементов на свойства коррозионностойкой мартенситной стали, содержащей 0,02% С, 12% Сг было установлено, что увеличение содержания никеля от 4,1 до 10,5% и молибдена от О да 1 2% приводит к повышению вязкости мартенсита при низких температурах [70]. В стали с 4,1% никеля излом при — 196° С хрупкий с увеличением содержания йикеля резко увеличивается доля вязкой составляющей в изломе. Специфическое влияйие никеля на повышение пластичности [а-мартенсита связывают с понижением концентрации атомов — примесей внедрения на дисклокациях, что облегчает пЬдвижность их при деформации [125]. [c.138]

Особенности сварки низколегированных конструкционных сталей. При сварке низколегированных конструкционных сталей помимо влияния углерода сказывается также влияние легирующих элементов. Марганец (при содержании > 10/о), молибден, хром, ванадий и никель повышают самозакаливаемость стали и снижают критические скорости охлаждения. [c.427]

Выше уже говорилось, что при определенном содержании феррита в аустенитных сталях они становятся более стойкими к коррозионному растрескиванию. Х.Х. Улиг [111,134] отмечает, что аустенитные нержавеющие стали, близкие по своему химическому составу, существенным образом отличаются друг от друга по стойкости к коррозионному растрескиванию вследствие различия в структуре. Так, слабо магнитные и магнитные стали 18-8 не разрушались в процессе 200-часовых испытаний, в то время как немагнитные образцы разрушились за несколько часов. Именно с этой точки зрения следует рассмотреть влияние легирования кремнием на стойкость сталей к коррозионному растрескиванию. Е. Е. Денхард [111,101] указывает, что стойкость к коррозионному растрескиванию у стали 18-12, легированной 4% кремния, улучшается. Сталь 18-8, легированная 2% кремния, немагнитна и разрушается за 15 час. Та же сталь, легированная 1,1—2,7% кремния, слабо магнитна, т. е., очевидно, содержит а-фазу в количестве 5—10%, и не разрушалась по прошествии 250 час испытаний [111,134]. Высокая стойкость к коррозионному растрескиванию стали 18-8С небольшой концентрацией С (менее 0,002—0,004%) и азота (менее0,002—0,004%) [111,134] объясняется тем, что уменьшение содержания этих аустенитообразующих элементов делает сталь двухфазной — с содержанием а-фазы до 10—15% [И 1,123]. С другой стороны, сталь 19-20 с концентрацией менее 0,01% азота и углерода полностью аустенитна и достаточно стойка против коррозионного растрескивания. Та же сталь, но с концентрацией 0,2% углерода, тоже стойка к растрескиванию, но увеличение азота до 0,05% приводит к появлению трещин. Полагают, что в данном случае концентраторами напряжений были нитриды [111,142]. Сталь 18-8, закаленная при температуре 196° С, двухфазна и стойка к растрескиванию, в то время как без этой обработки она разрушалась за 6 час. Увеличение хрома в стали с 8 до 25% при концентрации 20% никеля делает сталь значительно более склонной к коррозионному растрескиванию вследствие уменьшения стабильности аустенита [111,134]. Учитывая изложенное выше, влияние легирующих элементов на коррозионное растрескивание нержавеющей стали [c.165]

Никель находит широкое применение в сплавах для защитных покрытий. Он неограниченно растворим в железе и является сильным аустенизирующим элементом. Собственных высокотвердых фаз в сплавах железа никель не образует. Его влияние заключается в существенном повышении стойкости покрытий к ударным нагрузкам. С увеличением содержания никеля повышается вязкость сплава практически без ущерба для износостойкости. Никель - дорогой легирующий элемент, поэтому его количество в износостойких сплавах на основе железа ограничивают. Исключение составляют сплавы для коррозионно-стойких покрытий. Легирование никелем повышает свариваемость сплавов, снижая склонность к трещинам. В самофлюсующихся порошках никель применяют в качестве основы сплава. В этом случае достигаются высокие коррозионная и износостойкость, а также технологичность нанесения покрытия благодаря образованию в системе Ni- r—В—81гетероген-ной структуры эвтектического типа с низкой температурой плавления (< ЮОО С). [c.158]

Влияние легирующих элементов на структуру и свойства стали. По влиянию на устойчивость аустенита все легирующие элементы делятся на две группы расширяющие область существования аустенита и сужающие ее (соответственно, расширяющие область существования феррита). К цервой группе относятся никель, марганец, кобальт и др. Ко второй — хром, кремний, аллюминий, молибден, титан, ванадий, вольфрам и др. Элементы первой группы понижают критические точки A3 и А , второй — повышают. Соответственно, изменяются темпера- [c.153]

Изменение свойств аустенитных сплавов при легировании может быть обусловлено как влиянием легирующих элементов на свойства собственно твердого раствора — аус тенита, так и их влиянием на стабилизацию аустенита к фа зовым переходам, т е легирование может вызывать пре вращение аустенита с образованием других фаз (например, а и е фаз в сплавах железо—марганец и а фазы в сплавах железо—никель) Легированный аустенит под разделяют на стабильный и нестабильный При температуре выше начала мартенситного превраще ния Мн нестабильный аустенит способен к фазовому прев ращению— образованию мартенсита в результате прило жения внешней нагрузки (деформации), т е деформация нестабильного аустенита вызывает мартенситное превраще ние, так же как и охлаждение его ниже Мн Стабильный аустенит не претерпевает фазового превращения под влия нием деформации, при этом изменяется лишь его структура В зависимости от того, какие легирующие элементы входят в состав аустенита и каково их количество, изменяется ус тойчивость аустенита к распаду при деформации, т е сте пень его нестабильности [c.50]

Эффективность влияния легирующих элементов на свойства аустенита определяется базовыми аустенитными композициями, на которых основан данный аустенит Такими основными композициями являются Fe—N1, Fe—Mn, Fe— r—N1, Fe— r—Mn Fe— r—N1—Mn Главными аустенитообразователями во всех перечисленных аустенит-ных композициях являются никель и марганец, а аустенит, полученный на их основе, называют соответственно никелевым и марганцовистым Свойства их существенно различаются [c.51]

Эти данные подтверждают описанные выше закономерности влияния легирующих элементов на анодные кривые. Следует отметить, что область пассивного состояния (максимальной занас-сивированности) у всех приведенных в табл. 5 сплавов достаточно велика порядка 1,35 — 1 в для хромистых сталей и около 0,6 в — для высоколегированных сталей с большим содержанием никеля. [c.82]

Важно знать влияние легирующих элементов на такие характеристики, как склонность к росту зерна, кар-бидообразованию и др. Детально эти вопросы рассмотрены в работах [9, 13—14]. По отношению к углероду легирующие элементы делятся на карбидообразующие (Nb, Zr, Ti, V, W и др.) и карбидонеобразующие (Ni, Si, Со, А1 и др.). К нитридообразующим элементам относятся алюминий, цирконий, ванадий, титан и др., к нитридонеобразующим— никель, кремний, медь и др. Все элементы, за исключением марганца и бора, уменьшают склонность аустенита к росту зерна при нагревании, причем наиболее эффективно влияют элементы, образующие труднорастворимые карбиды или нитриды (Ti, Nb, А1 и др.) значительно слабее влияют элементы, образующие твердые растворы (Ni, Si, Си и др.). [c.19]

Имеются сведения о сталнх, предложенных с учетом влияния легирующих элементов на отпускную хрупкость. Так, авторы работы [259], установив, что в Сг — N1 — Мо сталях никель в значительно большей степени усиливает развитие отпускной хрупкости, чем хром, заменили в стали типа 25ХНЗМФА (3,5 % N1, 1,75 % Сг, 0,5 % Мо) большую часть никеля на хром и молибден. Предложенная в результате сталь типа 25Х4НМ2ФА (1 % N1, 3—4,5 % Сг, 0,8—2 % Мо) оказалась значительно менее склонной к отпускной хрупкости при сохранившихся неизменными характеристиках прокаливаемости и прочности. [c.207]

Легирующие элементы, как хром, никель и некоторые другие, повышают твердость катаной, кованой и нормализованной стали за счет замедляющего действия легирующих элементов на структурные превращения, а отсюда — повышение прочности (часто без значительного снижения вязкости) конструкционной стали под влиянием легирующих элементов. Для образцов стали малых сечений, подвергнутых закалке и отпуску, это положение неверно, так как прочность в данном случае зависит только от содержания углерода В связи с прокаливаемостью этот вывод, правильный для малых сечений заготовок, становится неверным для больших сечений, где прочность легированной стали оказывается выше прочности углеродистой или низколегированной стали. Следовательно, две марки стали, содержащие различные легирующие элементы (при одинаковом содержании углерода), но обладающие одинаковой прокаливаемостью, должны обладать в высокоотнущенном состоянии практически равноцен- [c.210]

На упругость диссоциации окислов влияют не только температура и давление газа, но и добавки легирующих эле.ментов, если они образуют с исходны.м металлом растворы или новые фазы. Влияние легирующего элемента приобретает практическое значение в том случае, если растворяемый металл более электроположителен, чем растворитель. Подобным примером могли бы явиться сплавы меди или никеля с золотом или платиной, вопрос об окислении которых с тер.мохимической точки зрения рассмотрен Кубашевским [13, 230]. [c.74]

Влияние легирующих элементов на деформационное старение сталей со средним и высоким содержанием углерода практически не исследовано. В литературе имеются лишь данные, которые показывают, что и в легированных сталях наблюдается эффект деформационного старения. Как правило, это относится к среднеуглеродистым сталям в высокопрочном состоянии после небольших деформаций. Систематических исследований по влиянию отдельных легирующих элементов на эффект деформационного старения сталей со средним и высоким содержанием углерода не известно. Имеется лишь работа [242, с. 51], в которой после стандартных испытаний (деформация растяжением 10%+отпуск при 250° в течение часа) было показано, что добавка титана в количестве до 0,1% увеличивает, а никеля — до 1% снижает эффект деформационного старения колесной стали, содержащей 0,44—0,56% С. Различное структурное состояние, количество углерода и большая деформация растяжением не позволяют судить и в этом случае о влиянии карбид ообразующих и не образующих карбидов элементов на эффект деформационного старения. [c.177]

С. И. Баранчуком. Ими было установлено, что в сталях с содержанием 0,9—1,0% С большинство легирующих элементов (фиг. 178, а) снижает температуру начала мартенситного превращения Мн- Наибольшее влияние в этом направлении оказывают марганец, хром и никель, затем ванадий и молибден. Медь влияет меньше, кремний совсем не влияет, а алюминий и кобальт, наоборот, повышают мартенситную точку. Влияние легирующих элементов на снижение мартенситной точки зависит от содержания в стали углерода. Чем больше углерода, тем интенсивнее снижает хром точку Мн- [c.284]

Легируюшие элементы (хром, никель, вольфрам, молибден и др.) понижают пластичность стали и повышают сопротирление деформированию. С повышением содержания углерода влияние легирующих элементов на пластичность увеличивается. [c.364]

Исследованиями влияния легирующих элементов на пластичность молибденовых сплавов (табл. 63), получаемых из порошков [85], установлено, что молибден и его сплавы, содержащие 1% алюминия, хорошо прессуются, в то время как сплав с 2% алюминия для прессования не пригоден. Удовлетворительно прессовались сплавы, содержащие 0,4% железа, и сплавы с 0,1% никеля. Сплавы, которые содержали 0,2—0,3% кольбата, при прессовании обнаруживали склонность к образованию трещин в продольном и поперечном направлениях. Молибденовые сплавы при содержании 1% марганца могут прессоваться, но в таких сплавах образуются тонкие про- [c.294]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...