Выражение результатов анализа

ВЫРАЖЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ АНАЛИЗА [c.11]

Как уже отмечалось, дисперсный состав можно характеризовать с помощью таких основных параметров распределения, как средний размер совокупности частиц 6 и показатели однородности распределения — коэффициента вариации Т, дисперсии 0 (6) или среднего квадратичного отклонения а(б). Выражение результатов анализа через эти параметры наиболее просто так как эти параметры можно рассчитать по данным обработки результатов измерений (см. разд. 5.3). Однако Такая характеристика дисперсного состава дает лишь минимум сведений об изучаемых частицах. По этим параметрам весьма трудно определить интервал размеров частиц и закономерности их распределения. [c.218]

В процессе синтеза проектировщик определяет совокупность функциональных злементов, входящих в состав объекта, их взаимосвязи и параметры. В зависимости от целей этапа проектирования могут разрабатываться абстрактные модели, выраженные в математической, графической и текстовой формах, или физические, в качестве которых используются макетные, опытные образцы или серийные изделия. Из-за различия форм представления моделей различаются и способы анализа рабочих свойств проектируемых объектов. Принятие проектного решения подразумевает выбор варианта проекта из имеющихся альтернатив на основе результатов анализа. Взаимосвязи основных проектных процедур в процессе получения проектных решений представлены на рис. 1.2, а основные формы моделей объекта проектирования — на рис. 1.3. [c.14]

Имея в виду указанные закономерности, а также результаты анализа экспериментальных данных по наблюдению за ростом трещин, представляется возможным описать скорость распространения трещины при симметричном цикле следующим выражением [c.88]

Распад пленки жидкости и вторичный унос образовавшихся при этом капель является сложным процессом, зависящим от ряда физических, конструктивных и технологических факторов. В результате анализа взаимодействия сплошной пленки жидкости с потоком пара, содержащим капельную жидкость, установлено, что унос капельной влаги в общем виде может быть выражен зависимостью (d = f (We, Re, Кр) [96]. Здесь число Вебера /е = р"Шуа является мерой отношения инерционных сил потока к силам поверхностного натяжения, т. е. учитывает взаимодействие деформирующейся пленки с паровой (газовой) средой. [c.154]

Таким образом, результаты анализа выражения (4.10) показывают, что, начиная со степени деформации е = (т. е. момента образования [c.173]

Количественная оценка влияния вида напряженного состояния на сопротивление разрушению зависит от индивидуальных особенностей исследуемого материала. Следовательно, выражения критериев прочности по конструкции должны включать кроме характеристик напряженного состояния параметры, отражающие индивидуальные особенности материала в конкретных условиях испытания. Однако о долговечности материала при том или ином напряженном состоянии часто судят только по величине той или иной характеристики напряженного состояния без достаточного учета комплекса свойств материала. При этом, как правило, в качестве критерия длительной прочности используют одну из характеристик напряженного состояния. В одних исследованиях результатом анализа испытаний выявлена возможность использования в качестве критерия длительной прочности величины максимального нормального напряжения (ст ), в других хорошее соответствие результатов опыта с расчетом получено при использовании в качестве критерия интенсивности напряжений (о/). [c.131]

Расчетные значения максимальной и минимальной деформации цикла для первых четырех элементов решетКи у вершины усталостной трещины различной длины, полученные в результате анализа первого знакопеременного цикла, показали, что для трещины небольшой длины минимальные деформации цикла являются сжимающими. Однако с ростом трещины они становятся растягивающими. Для каждого из четырех элементов у вершины трещины были найдены зависимости амплитуд деформаций от длины трещины, имеющие явно выраженный минимум амплитуда деформаций в области у вершины трещины на первой стадии ее развития уменьшается и, достигнув минимума, увеличивается с дальнейшим ростом трещины. [c.67]

Дифференцируя (9.35), подставив в полученные выражения т = 0 и использовав результаты анализа невозмущенного движения, найдем возмущения скоростей в начале (v-l-l)-ro интервала возмущенного движения [c.339]

В результате анализа приходим к простому правилу написания расчетных выражений для искомого коэффициента изменения мощности, относящегося к теплоте в паре из отбора турбины, расходуемой в какой-либо ступени подогрева /. [c.26]

Демпфирующие свойства ГДТ будут тем выше, чем меньше значение модуля частотной характеристики Лн(со). Из выражения (64) следует, что с уменьшением коэффициента усиления демпфирующие свойства ГДТ возрастают. Результаты анализа формул показывают, что ky зависит только от статических параметров и не зависит от динамических параметров ГДТ, поэтому демпфирующие свойства ГДТ можно изменять с помощью внешних статических характеристик. [c.54]

Результаты анализа показывают, что это выражение аналогично соответствующему выражению (72), полученному для данной системы без учета упругой податливости, но отличается постоянными времени отдельных звеньев системы. На рис. 45 для сравнения нанесена амплитудно-частотная характеристика этой системы (кривая /), построенная без учета упругой податливости при тех же параметрах системы. Различие этих характеристик незначительное. Наблюдается лишь некоторое увеличение демпфирующих свойств системы при учете упругой податливости. [c.71]

Р = 0,5 объем серии из п образцов или элементов конструкций целесообразно разделить в зависимости от планируемой протяженности кривой на 3—5 приблизительно равных групп, каждую из которых испытывают при постоянном уровне переменных напряжений. Объем серии п выбирают из условия оценки предела выносливости с заданной точностью на основании приближенного выражения, полученного в результате анализа и обобщения данных статистического моделирования испытаний на усталость. [c.155]

НОЙ модели оптимизации определяется неравенствами (4.58). Двумерные сечения множества 5 для рассматриваемой модели М показаны на рис. 4.3. Множество S задается системой ограничений на величины Sr, г=1,4, которые определяются в результате анализа выражений (4.57) с учетом свойств функций os и sin и ограничений (4.58). Поскольку функции Sr(система ограничений на величины Sr содержит как линейные, так и нелинейные ограничения. Подсистема линейных ограничений, задающая множество л, содержит 18 ограничений следующего вида [c.191]

Уже во введении Рэлей доказывает колебательную природу звука. Любопытно, что первый параграф называется Звук создается колебаниями . Во втором параграфе Рэлей делит все звуки на музыкальные (ноты) и не музыкальные (шумы), подчеркивая, что ноты соответствуют периодическим колебаниям. Вторая глава книги посвящена гармоническим колебаниям, которые он определяет как колебания, выраженные через круговые функции времени, В третьей главе изложены результаты анализа систем с одной степенью свободы. По-видимому, впервые рассматриваются системы, которые сегодня мы называем автоколебательными. В четвертой и пятой главах рассматриваются колебательные системы в общем случае , конечно, линейные системы. В шестой главе рассмотрены поперечные колебания струн, в седьмой и восьмой — коле- [c.61]

В результате анализа целевой функции (6.8) при аппроксимациях (6.11), (6.12) можно сделать следующие выводы. Если скорость резания uq может назначаться независимо от v , то оптимальная подача определяется выражением (6.17) и не зависит от технико-экономических показателей операции (/, L,, Тсм, Я, Е). Она определяется только параметрами аппроксимирующих функций lo So), To vo, So) и всегда меньше So - Технико-экономические показатели определяют оптимальные скорости резания ич и Vo [см. (6.20) и (6.15)]. [c.159]

Легко видеть, что любое из выражений (3), (4) требует для расчета Е2 большего числа экспериментально измеряемых величин, чем (1). Формулы (1), (2) получены после детального анализа многочисленных экспериментальных данных [1—80]. Результаты анализа легко получить из приводимых далее 12 таблиц. В эти л<е таблицы включены рассчитанные по формуле (1) энергии связи [c.394]

Для сравнения значения найденные в результате выбора коэффициента 1/п и выраженные в долях будут представлены и в долях где Ла — допустимая погрешность результата анализа. [c.111]

Обзор возможностей применения СО для получения ССД и, в свою очередь, использования ССД для создания некоторых разновидностей образцов приведен в [86]. Наличие таких возможностей обусловлено прежде всего тем, что свойства веществ зависят от их химического состава, и даже когда рассматривают зависимость свойств от строения, важно знать и состав. Вкратце, указанные возможности таковы а) как и в общем случае — контроль правильности результатов анализа веществ, служащих для измерений свойств б) непосредственное использование СО в качестве веществ, свойства которых изучаются (преимущества — существенно более достоверные данные о составе таких веществ, отсутствие необходимости анализировать вещество, поскольку его состав уже известен). Пример использования ССД для разработок СО — устранение трудности создания образцов для газовой хроматографии, вследствие нестабильности состава газовой фазы, находящейся в равновесии с жидкой. Обращение к ССД открыло возможность использовать азеотропные смеси, например бензола с циклогексаном со слабо выраженной зависимостью состава от температуры. [c.174]

В результате анализа накопленных фактических данных о твердости различных пластмасс сделаны некоторые обобщения. Выявлена применимость выражения Мейера, полученная им для металлов, к испытаниям пластмасс [c.195]

Экспериментальная проверка зависимости выбега ползуна от степени сближения поверхностей скольжения подтвердила правильность полученного аналитического выражения. Результаты эксперимента показаны на рис. 3, б. Здесь же нанесены графики, построенные по расчетным (для условий эксперимента) данным. Анализ графиков показывает, что относительная погрешность экспериментальных и расчетных значений выбега не превышает 25%. [c.251]

Обычно объем выборки для вычисления статистических оценок принимается равным от 3 до 15. Период отбора выборок устанавливается на основании наблюдений за состоянием процесса в предшествующий период времени или по результатам анализа точности и стабильности технологического процесса. Он может быть определен по выражению [c.527]

Выражения для расчета границ регулирования приведены в табл. 5.4.4, 5.4.5. Значения коэффициентов, приведенных в таблицах, приведены в табл. 5.4.6. В таблицах предусмотрены случаи, когда математическое ожидание и дисперсия исследуемого параметра известны, и когда получены их оценки ( х и 5) по результатам анализа точности изготовления на данном оборудовании. [c.527]

Он основан на восприятии органами зрения, слуха, обоняния, вкуса и осязания такой информации, которая не представлена в численном выражении. Решение относительно качества объекта контроля принимается в таком случае только по результатам анализа чувственных восприятий (например, оценка шума, запаха и т.д.). При органолептическом контроле можно применять технические средства, увеличивающие разрешающего способность или восприимчивость органов чувств. [c.514]

Наводороживание образцов осуществлялось путем катодной поляризации их цилиндрической поверхности в 0,1 н. растворе H2SO4, содержащем стимулятор наводороживания НгЗеОз (10 мг/л). Часть образцов перед определением водорода обтачивалась на токарном станке, при этом снимался слой 01ределен-ной толщины. Полученные результаты приведены в табл. 2.13. Как видно из таблицы, метод вакуум-нагрева не пригоден для получен55Е данных, характеризующих наводороживание стали при катодных процессах. Он дает общее, валовое количество водорода в металле, которое относится при выражении результатов анализов ко всей массе анализируемого образца, тогда как катодно введенный водород распределяется крайне неравномерно по сечению образца, насыщая его приповерхностные слои. [c.99]

Так же, ка к и, первое начало, второе начало термодинамики является обобщением данных опыта. Многолетняя человеческая практика привела к установлению определенных закономерностей превращения теплоты в работу н работы в теплоту (как общих для 0 бычных и необычных систем (см. 5), так и специфических для тех и других). В результате анализа этих закономерностей и было сформулировано второе начало в виде закона о существовании энтропии и ее неубывании при любых процессах в изолированных (или только адиабатически изолированных) системах. Для того чтобы прийти к такому выражению [c.40]

Были также рассчитаны затраты по различным энергосберегающим мероприятиям в зданиях и их экономичность. В сводку включены проекты, на реализацию которых были выданы дотации, а также проекты, по которым в дотациях было отказано. Из сводки исключены проекты, которые были отклонены из-за слишком. малых размеров экономии энергии, а также мероприятия, которые проводились по другим соображениям, не связанным с экономией энергии. Результаты анализа приведены в табл. 9. Экономия энергии В стоимостном выражении, приведенная в этой таблице, получена делением капиталовложений в шведюких кронах а годовой объем экономии энергии в тоннах y лoiвнoгo топлива. Приведены оценочные значения по всем проектам, относящимся к определенной категории мероприятий. Экономическая рентабельность мероприятий находит отражение в сроках окупаемости (без учета процентов на капитал) до предоставления дотаций. [c.171]

Аналогия уравнений (4.18), (4.20) позволяет при решении конкретных задач ирисиособляемости использовать соответствующие результаты анализа предельного равновесия. Как и в задачах предельного равновесия, существенное упрощение дает применение критерия текучести Треска—Сен-Венана (2.7) и ассоциированного с ним закона течения. При этом пластическая диссипация энергии в единице объема за цикл согласно выражению (2.11) равна [c.111]

При испытаниях иа вибропрочиость спектральный состав возбуждения может быть установлен по результатам анализа реальной вибрации. В этом случае интенсивность воздействия можно устанавливать по виброускорению явно выраженных масс испытуемого объекта или по приложенному к нему переменному усилию [7, 8]. [c.458]

Неуравновешенный ротор на вибрирующем основании. Задача о захватывании вращения неуравновешенного ротора, приводимого от двигателя асинхронного типа, с помощью методов Пуанкаре — Ляпунова была рассмотрена для частного случая в п. 3 гл. И, а для более общего — в п. 5 гл. VHI краткие библиографические сведения приведены в п. 8 гл. VHI. Схема системы и уравнение движения даны в п. 2 таблицы. При решении задачи методом прямого разделения движений к медленным следует отнести движущий момент L (ф). момент сил сопротивления R (ф) и момент силы тяжести mg е os ф, а к быстрым момент сил инерции отесо [Я sin Ш sin ф + + G os b)t+ 0) os ф . Выражение для вибрационного момента, совпадающее с полученным в п. 5 гл. VIII методом Пуанкаре, может быть найдено с помощью вычислений, подобных проведенным выше для маятника в данном случае эти вычисления даже проще вследствие того, что в исходном приближении можно принять ijj (со/) = 0. Соответствующее выражение для W и уравнение медленного движения приведены в п. 2 таблицы. Все результаты анализа, подробно изложенные в п. 5 гл. VHI, получаются из приведенного уравнения, однако оно позволяет изучать также и медленные процессы установления режимов захватывания и вибрационного поддержания вращения неуравновешенного ротора, [c.250]

Алгоритмы расчета и конструирования основаны на результатах анализа, выраженных в математической форме. Уровень анализа в большой степени определяет точность результатов. Однако с появлением быстродействующих ЭВМ стало возможно получать достаточно точные результаты, применяя менее строгие аналитические методы. Следовательно, при конструировании требуются менее строгие методы, чем при расчете. Хотя расчет и конструирование определены раздельно, они применяются или ДО.ЛЖНЫ применяться совместно. На рис. 3.1 показана взаимная связь теории, конструирования и расчета. Согласно предложенной схеме, расчет можно рассматривать как основу итоговой конструкции. Можно рассчитать перспективную конструкцию, не занимаясь дорогостоящим изготовлением двигателя в металле . Если спроектированный двигатель не обеспечивает расчетных характеристик, можно определить, какие узлы требуют усовершенствования, и повторить весь процесс расчета, пока не будет получено приемлемое решение. Только после этого можно приступать к изготовлению прототипа. [c.303]

Впервые аналитическая зависимость вида (IV.6) с позиций энергетического подхода установлена в работе [143]. В основу этого было положено следуюп ее предположение (концепция у ) диссипация энергии у ) вследствие роста усталостной трещины, приходящаяся на единицу площади вновь образующейся поверхности, является константой материала при одинаковых внешних условиях и температуре. Это предположение представляет собой обобщение концепции Ирвина — Орована на случай нестационарного развития трещины. Записав в результате анализа размерностей выражение для энергии диссипации, а также используя концепцию 7, и предположение, что в части цикла разгрузки трещина не растет, автор работы [145] установил следующее уравнение скорости роста трещины [c.89]

В результате анализа этого выражения можно отметить, что восстановленная картина будет иметь центральное пятно, образованное дельта-функцней и автокорреляцией изображения (нулевой порядок), и двух действительных изображений, расположенных симметрично относительно центра на расстоянии Хо, Уо. Пусть у нас в качестве исходного изображения был прямоугольник. Тогда в результате рассмотрения формул можно ожидать следующую картину, В центре будет находиться точечный [c.115]

Для данных условий испытаний, среднего напряжения, среды, частоты циклов нагружения определяет свойства материала и является величиной постоянной. Из выражения (147) следует, что если размер трещины чрезвычайно мал и стремится к нулю, то допускаемый размф напряжения чрезвычайно велик и стремится к бесконечности. Однако предельный случай, когда размер трещины приближается к нулю, соответствует пределу выносливости для гладких образцов. Известно, например, что предел выносливости для гладких образцов при изгибе с вращением приблизительно равен 0,5 ffg, где Стц - временное сопротивление разрыву. Кроме того, при других условиях нагружения и в присутствии коррозионных сред можно получить более низкие значения предела выносливости. Итак, должен существовать некоторый размер трещины, при котором выражение (147) и лежащие на его основе допущения механики разрушения становятся несправедливы. Кроме того, тот же самый вывод можно получить в результате анализа рассмотрения допущений, основанных на механике сплошных сред. В соответствии с этими допущениями размер трещины всегда должен превышать размфы элементов микроструктуры материала (например, размер зерен). Таким образом, в материале должна существовать характерная длина трещины, при которой условия подобия, необходимые для обоснованного применения линейно-упругой механики разрушения (ЛУМР), нарушаются. [c.171]

С помощью введенных выше графических элементов можно дать наглядное диаграммное представление любого члена в разложении одночастичной функции Грина по степеням возмущения S в операторе энтропии. Как мы уже отмечали, правила диаграммной техники для термодинамических и равновесных мацубаровских функций Грина фактически совпадают. Формально выражение (6.1.64) для корреляционной части оператора энтропии аналогично выражению для оператора двухчастичного взаимодействия в гамильтониане. Поэтому мы просто воспользуемся результатами анализа рядов теории возмущений для мацубаровских функций Грина [1, 64], внося необходимые изменения, связанные с рассматриваемой задачей. Итак, в импульсном представлении правила построения диаграммного разложения одночастичной термодинамической функции Грина состоят в следующем [c.23]

В расчетно-аналитической части отчета содержатся сведения о фактическом состоянии энергопотребления и критические заметки, возникающие в результате указанного выше анализа исходной и расчетной информации, а именно структура потребления энергоресурсов в стоимостном и натуральном выражении тенденвди изменения в энергопотреблении, пояснения к процессам изменения потребления с течением времени энергоэффектив-ность по видам продукции с определением тенденций изменения в стоимостном и натуральном выражении результаты сравнения фактической энергоэффективности работы оборудования с проектной. [c.23]

На рис. 7.31 представлены результаты анализа связи между показателями и критериями качества и настройками типовых линейных регуляторов [17]. Минимумуд дан.удщ, +j y T соответствуют настройки в локальной области а, непосредственно примыкающей к границе области устойчивости АСР с П-регулятором. Положение точки минимума зависит от свойств W (p). Минимум выражен нечетко, а локальная область настроек (область 6), отвечающих минимальному времени регулирования, занимает значительную часть области, примыкающей к границе запаса устойчивости т = 221 (А/=2,38). [c.538]

При конденсаци пара на горизонтальной трубе образуется постоянная пленка жидкости. Жидкость стекает с трубы вниз цод действием силы тяжести, и толщина пленки на каждой лежащей ниже трубе увеличивается. Нуссельтом в результате анализа пленочной конденсации в вертикальных ходах пучков горизонтальных труб получено следующее выражение для коэффициента теплоотдачи, осредненного для п рядов труб в вертикальном ходе [c.96]

Эти зоны разделяет нейтральная ось. Положение нейтральной оси при гибке листовых заготовок из композитов зависит от многих факторов объемной доли волокон, толщины технологических прокладок, их материала и схемы гибки [23]. В результате анализа напряженно-деформирован-ного состояния установлено, что наличие ячеек в композите оказывает серьезное влияние и на общую картину распределения напряжений в зоне изгиба, и на их характер и величину в самих ячейках. Наибольшие окружные напряжения действуют в участках ячеек, где толщина матричных прослоек между волокнами минимальна, поэтому первым критериальным выражением для процесса гибки является неравенство [c.110]

Поскольку в формулы (2) и (3) входят параметры, зависящие от состава феррита, а массивные ферриты имели переменный состав с разным известным соотношением кобальта и железа, но содержание кислорода в них не контролировалось, было сделано предположение, что их состав может быть описан формулой СожРез-хОл. Это позволило найти аналитическое выражение для зависимости х от содержания железа. Кроме того, конечный результат анализа пленки может быть выдан либо в такой форме (определяется значение л ), либо в виде весовой концентрации одного из элементов, например железа. Естественно, что в последнем случае концентрация двух других элементов может быть рассчитана из формулы состава. [c.174]

Весь приведенный комплекс экспериментальных данных показывает, что процесс отверждения и образования сетчатого поли.мера происходит в интервале 70—150°С. Соответствие этих превращений резко выраженны.м изменениям концентрации ПМЦ свидетельствует в основном о радикальном характере процесса отверждения, в результате которого наряду с образованием большого числа пространственных молекулярных сеток возникает значительное количество разорванных поперечных связей. Нагрев в интервале 150—200°С вызывает дополнительную структурную перестройку, фиксируемую при-веденны.ми выше результатами анализа элементарного состава и содержания свободных компонентов. [c.138]

Возможности получить подобные доказательства существенно различны в разных ситуациях. При многократном выпуске СО, составляющих некоторую специфическую группу, например среднелегированных сталей, могут быть использованы корреляционные зависимости между оценкой среднего квадратического отклонения (или аналогичного параметра), характеризующего распределение межлабораторны.х погрешностей, и содержанием определяемого компонента. Достаточно тесная корреляция дает основания полагать, что достаточна и статистическая устойчивость условий и результатов анализов, т. е. что аналитический процесс находится в статпстнчески подконтрольном состоянии. При первых выпусках некоторой группы СО, когда еще нет данных для по.ту/чения корреляционной зависимости или при слабо выраженной корреляции указанных выше параметров, нельзя исключить возможность другой крайней ситуации, когда нет оснований принять предположение о наличии генерального (в указанном смысле) множества н о [c.156]

Необходимость при.менения подобных или еще более сложных выражений при анализе проводимости многих переходных металлов (по данным работы [33J для молибдена и вольфрама, например, следует принимать четырехзонную модель) лишает нас надежды на получение простых функциональных соотношений, связывающих электропроводность с температурой и микрохарактеристиками металла. Экспериментатору, занятому выбором аппроксимирующих функций для описания результатов измерений, остается довольствоваться эмпирическими соотношениями, угадывая в них черты тех или иных простейших моделей. [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...