Номинальные данные и рабочие характеристики

НОМИНАЛЬНЫЕ ДАННЫЕ И РАБОЧИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ [c.773]

Номинальные данные и рабочие характеристики двигателей установлены ГОСТ 28173-89. В этом стандарте применяются следующие термины. [c.773]

ГОСТ 28173-89 (МЭК 34-1-83). Машины электрические вращающиеся. Номинальные данные и. рабочие характеристики. [c.823]

Применение упругих элементов с большим внутренним трением как в материале, так и в неподвижных сопряжениях, определяет высокую поглощающую способность упругих муфт при колебаниях. Указанное способствует весьма интенсивному затуханию колебаний в переходном режиме. Например, по данным работы [ 135 ] использование упругой муфты позволило ограничить продолжительность переходного процесса при торможении рабочей машины четырьмя колебаниями в условиях, когда пиковый момент в десять раз превышал номинальный. При определенном подборе характеристики и параметров муфты она может служить своеобразным демпфером крутильных колебаний [49, 118, 135]. [c.208]

Если исключить конструкторские ошибки, то возможны два типа отказов постепенные и внезапные (катастрофические). Постепенный отказ, являющийся функцией времени, вызывается изменениями параметров элементов (например, вследствие внутренних напряжений или молекулярных изменений), приводящими к выходу рабочих характеристик схемы за расчетные пределы. Например, сопротивление резистора в усилителе может измениться относительно номинальной величины из-за пиковых нагрузок, возникающих в некоторый момент времени, и выйти за допустимые пределы. Вследствие этого в усилителе могут возникнуть паразитные колебания. В этом примере элемент выполняет номинальную полезную функцию, но отказ схемы возникает из-за того, что параметры данного элемента выходят за установленные расчетные пределы. Внезапные отказы вызываются такими изменениями параметров элемента, при которых его следует считать неработоспособным. Отказ этого типа возникает, например, когда вследствие сгорания резистора сопротивление между его зажимами становится бесконечно большим. Этот резистор уже не выполняет своей функции. [c.23]

Мощность насосной установки определяют по суммарной мощности одновременно работающих гидродвигателей. Исходные данные для определения мощности получают из кинематического и динамического расчетов мащины, которые, в свою очередь, базируются а циклограммах действующих усилий и необходимых скоростей рабочих органов. Для получения максимальных значений к.п.д. передачи значения номинальных давлений и производительностей насосов должны быть возможно более близкими к рекомендуемым в технических характеристиках- Следует иметь в виду, что объемный и общий к. п. д. насосов, гидромоторов и аппаратуры с течением времени снижается вследствие их износа. Учитывая это, при расчетах необходимо несколько занижать к. п. д. насосов и гидромоторов по сравнению с каталожными данными. [c.192]

У гидропрессов с безаккумуляторным приводом скорость на рабочем участке хода ползуна при данной производительности насосов есть величина постоянная. Если сопротивление деформации обрабатываемого на прессе материала превысит величину усилия, которое способен обеспечить гидропривод при данной скорости хода ползуна, то насосы будут перегружаться, скорость движения ползуна упадет, давление рабочей жидкости в системе, дойдя до предельно установленного максимума, приведет к срабатыванию ограничительного клапана, который направит избыток жидкости на слив. Ползун пресса при этом остановится и будет передавать статическое усилие на обрабатываемый материал, соответствующее по величине номинальному максимуму усилия по характеристике пресса. У гидропрессов с аккумуляторной установкой максимальное усилие определяется также предельным давлением жидкости в системе, но скорость ползуна на рабочем участке хода при понижении сопротивления деформации обрабатываемого материала может возрастать. Это обуслов- [c.253]

Следует помнить, что расчетное число оборотов вала насоса должно находиться как можно ближе к номинальному числу, указанному в технических характеристиках (см. п. 4.1.). В этом случае его режим работы будет оптимальным. Из этих же таблиц выбирают рабочий объем и объемный КПД насоса. Если в результате расчета число оборотов вала оказалось выше или ниже рекомендованных техническими характеристиками, то расчет повторяют, изменив число насосов или рабочий объем. В реальном проектировании конструктор при невозможности добиться хорошей сходимости расчетного числа оборотов с номинальным, изменяет исходные данные проекта. В учебном [c.268]

В номинальных режимах эксплуатации АЭС рабочие параметры установки сохраняются примерно постоянными (для ВВЭР-440 с учетом данных 1 гл. 2 давление и температура на входе составляют 12,7 МПа и 265 °С, а на выходе - 12,4 МПа и 296 °С). Расход теплоносителя через реактор составляет около 43000 м /ч, Давление в контуре, стационарные температурные смещения и напряжения от весовых нагрузок определяются с использованием общей расчетной схемы. Весовые нагрузки из-за массивности оборудования АЭУ оказьшаются весьма значительными. Суммарная масса оборудования составляет около 10% от массы бетонных сооружений, заключающих в себя установку, Эта характеристика АЭУ важна для проектирования опор, анализа отклика на сейсмические воздействия и нагрузки, обусловленные аварийными режимами эксплуатации АЭС. Опорные конструкции должны допускать температурные расширения и быть достаточно жесткими, поскольку они строго влияют на собственные колебания всей системы АЭС, даже контролируя их, что также важно для учета влияния землетрясений и аварийных нагрузок. Жесткостные свойства опор, возможные (заложенные в проекте) их особенности рассеяния (диссипации) энергии колебаний учитываются в расчетах введением соответствующих матриц жесткости и демпфирования. [c.90]

Получив для испытываемого ГСП данные по распределению давления в рабочих камерах в зависимости от действующей нагрузки, можно впоследствии (при испытаниях насоса) путем измерения давлений в камерах ГСП экспериментально определить фактические усилия на опорах. Это позволит выявить возможное несоответствие фактических и расчетных усилий и, при необходимости, внести изменения в конструкцию ГЦН. Особенно важно проверить работоспособность ГСП в режимах пуска и на выбеге (при остановке ГЦН). Как правило, необходимый для работы ГСП перепад давления создается основным рабочим колесом ГЦН. Поэтому в период пуска и остановки насоса ГСП имеет переменную грузоподъемность (от нуля при стоящем ГЦН до максимума при достижении номинальной частоты вращения). В то же] время величина реакций на опорах определяется как силами, не зависящими от частоты вращения ГЦН (например, составляющие массы ротора), так и силами, зависящими от нее (например, гидродинамические силы, силы от дисбаланса ротора и др.). Вследствие этого в период пуска или остановки имеют место моменты, когда ГСП работают не во взвещенном состоянии, а как обычные подшипники скольжения. На продолжительность этих периодов влияют характеристики разгона и выбега (зависимость частоты вращения ротора от времени), с одной стороны, и характер изменения реакций на опорах в период разгона и выбега, с другой. Эти обстоятельства приводят к необходимости проверки работоспособности ГСП в режимах пуска и остановки только в составе натурного образца ГЦН путем проведения определенного числа пусков и остановок с последующей разборкой ГЦН и проверкой износа ГСП. [c.233]

Метод предполагает применение схемной компенсации температурного приращения сопротивления тензорезистора, учитывая, что рабочие температуры существенно превышают критическую для данного типа сплава. При этом производится тщательный подбор в пары тензорезисторов (рабочего — компенсационного) по номинальным сопротивлениям, температурным характеристикам, дрейфу действительного и начального сопротивления. Для оценки и учета погрешности из-за неполной температурной компенсации, обусловленной разностью коэффициентов линейного расширения, используются специальные тензорезисторы-свидетели , устанавливаемые в необходимом количестве на натурном объекте на свободно деформирующихся пластинках. Таким образом, в процессе измерений непосредственно получается температурная поправка, которая программным путем аппроксимируется соответствующей зависимостью и автоматически вводится при обработке в результат измерений. [c.66]

Условия эксплуатации характеризуются данными номинальное рабочее давление берется на 2000, 3000, 5000, 10000, 15000 и 20000 PSi температурные характеристики для металлов и сплавов даются в зависимости от климатических условий [c.284]

Главное достоинство тарельчатых пружин, общий вид которых показан на рис. 4.8, д, заключается в нелинейной силовой характеристике (рис. 4.8, г), обеспечивающей стабильность нажимного усилия в определенном диапазоне Ло деформаций. Тарельчатые пружины бывают неразрезными (рис. 4.8, а) и разрезными лепестковыми (рис. 4.8, б, в). Исходными данными при проектировании тарельчатых пружин являются Р — номинальная сила воздействия на пружину, Н Ло — ход пружины, мм, соответствующий допустимому суммарному линейному износу фрикционных пар 1г — рабочий ход пружины, мм, соответствующий выключенному сцеплению 0,с1 к й — диаметры пружины, мм, выбираемые с учетом габаритов сцепления и конструктивных соотношений 0>2,Ъйи 0= (1,15... 1,5)й. Расчеты выполняются по формулам табл. 4.11. В качестве ориентира представим значения некоторых величин у существующих конструкций Н= = (1,6...2,2)6, (75... 100)6, 7=10...15°, число лепестков — от 8 до 20. [c.304]

Полученных данных достаточно для приближенного построения рабочего участка механической характеристики асинхронного двигателя (линия АВ на рис. 2.2.22) по двум точкам — холостого хода (со = соо, М = 0) и номинального режима ((О = (Оном > = Л ном)- [c.188]

Примеры разработки алгоритмов будут даны в последующих разделах пособия, здесь же проиллюстрируем основные моменты построения алгоритма на примере определения рабочих характеристик асинхронного электродвигателя, т.е. зависимостей потребляемой мощности Pi и тока 1, КПД, коэффициента мощности osip и момента двигателя Л/д от скольжения s. Необходимо также определить номинальное скольжение Show и время разгона Гр. [c.56]

С целью обеспечения правильного применения элементов для конструкторов, занимающихся анализом схем и конструкций, должны быть организованы технические консультации. Необходимо обеспечить получение информации по программе обмена данными по управляемым ракетам (GMDEP), межведомственной программе по обмену данными (IDEP) и от центра по исследованию надежности электронных элементов института им. Беттела и установить порядок распределения этой информации. Необходимо подготовить и систематически вести квалификационный перечень эле.ментов, в котором указываются тип элемента, номинальные значения его параметров, рабочие характеристики и технические условия на поставку и рекомендуемые поставщики. [c.285]

Во втором и третьем разделах изложены основы математического моделирования режимов соответственно идеализированного и реального ЦН в координатах действительных чисел (скалярная модель). На базе модифицированного уравнения Эйлера предложена схема замещения насоса, которая состоит из гидравлического источника - аналога электродвижущей силы с постоянным гидравлическим сопротивлением (импедансом). Для учета конечного числа лопастей в рабочих колесах, наличия объемных, гидравлических и механических потерь схема дополняется соответствующими нелинейными сопротивлениями. Расчет параметров этой схемы по конструктивным данным машины ведется в системе относительных единиц, где базовыми приняты номинальные параметры ЦН. На основании уравнений Кирхгофа для схемы замещения записана система нелинейных уравнений равновесия расходов и напоров ЦН, решение которой позволяет построить рабочие характеристики ЦН и оптимизировать его конструктивные параметры. Рассмотрен также вопрос эквивалентирования многопоточных и многоступенчатых насосов одноступенчатой машиной с колесом с односторонним входом. [c.5]

Напорная характеристика представляет графическую зависимость параметров насоса от напора или давления нагнетания р . В качестве примера на рис. 2.3 приведена напорная характеристика пластинчатого насоса Г12-23 с подачей Qф, = 35 л1мин, снятая на масле индустриальное 20 при температуре 49—50° С (напорные характеристики снимаются обычно при минимальной вязкости рабочей жидкости и номинальном числе оборотов). Кавитационная характеристика представляет графическую зависимость подачи Qф,н и объемного к. п. д. "Пд, от вакуумметрической высоты всасывания Нд. На рис. 2.4 приведена кавитационная характеристика пластинчатого насоса БГ12-25А с наибольшей подачей Qф, = = 120 л1мин при числах оборотов в минуту вала 1500 1000 750 на масле индустриальное 20 при температуре 24—26° С. Кавитационные характеристики снимаются обычно при максимальной вязкости рабочей жидкости, соответствующей минимально возможной рабочей температуре. Кавитационная характеристика позволяет установить, при каком разрежении во всасывающей полости насоса наступает кавитация, под которой в данном случае понимается выделение в виде пузырьков растворенного в рабочей жидкости воздуха, происходящее при понижении давления. Начало [c.126]

Напряжение питания является заданной величиной и определяется величиной зазора, [[еобходимого для устойчивой работы при данном токе и частоте. Обычно для питания магнитонасыщенных генераторов применяются трансформаторы с двумя-тремя ступенями напряжения, что достаточно для перекрытия требуемого диапазона токов. Падение напряжения на промежутке является определенной величиной для заданных материалов электродов и рабочей среды и колеблется в пределах 25—35 в. Кратность регулирования тока нагрузки для генератора равна отнощению номинального тока нагрузки к минимальному току и определяется из характеристики управления генератора, т. е. из зависимости тока нагрузки от тока управления. Минимальный ток протекает в усилителе при отсутствии подмагничивания постоянным током и определяется магнитным состоянием сердечника, обусловленного действием переменного питающего напряжения. При питании рабочей обмотки усилителя переменным током имеем (при пренебрежении падением напряжения в обмотке) [c.115]

Основными из характеристик дизеля являются его скоростные характеристики, т. е. зависимости эффективной мощности дизеля (момента Ме) от частоты вращения вала п при определенной (установленной) подаче топлива за цикл (при неизменных положениях рейки топливных насосов). При определений скоростных характеристик подразумевается, что частота вращения п меняется именно вследствие изменения нагрузки на двигатель. В зависимости от количества фиксированных положений регулирующего органа топливопода-чи (рукоятки контроллера машиниста) дизель может иметь соответствующее число скоростных характеристик — например, кривые 1—5 на рис. 4.9, а. Скоростная характеристика /, проходящая через точку номинального режима А Мет , ном), называется внешней характеристикой. Она показывает наибольшие возможные значения эффективной мощности дизеля, которые можно получить при соответствующих п и постоянной максимальной настройке топливоподачи. Название внешняя принято потому, что она является как бы внешней границей контура б—а—А— , в котором могут находиться точки всех возможных для данного дизеля рабочих режимов. [c.76]

Параметры впрыска топлива должны соответствовать наилучшей организации рабочего проиесса в каждой точке рабочих характеристик двигателя. От них в значительной степени зависят такие важные показатели, как период задержки воспламенения, скорость нарастания давления, максимальное давление, полнота сгорания топлива и ряд других показателей, влияющих на мошностные и экономические показатели работы дизеля. Топливо, впрыскиваемое в камеру сгорания должно сгорать в момент, когда поршень находится около ВМТ, продолжительность тепловыделения в данном цикле не превышает 35° поворота коленвала (П.К,В.) дизеля. Аля обеспечения более полного сгорания топлива в этом интервале продолжительность впрыска топлива в цилиндр тракторных и комбайновых быстроходных дизелей составляет 1 6...2в° П.К.В. (в зависимости от номинальной частоты врашения и цикловой подачи). [c.6]

В теории толкателей важную роль играет установившаяся угловая скорость ротора при покояш[,емся штоке. Эта скорость может быть найдена из паспортных данных приводного двигателя по величине М- из формул (50) или (52). Для некоторых двигателей установившуюся угловую скорость можно определить и расчетным путем. Например, у применямых обычно для привода толкателей асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором при моментах, близких к номинальному, рабочую характеристику можно считать практически прямолинейной. Поэтому для таких двигателей установившуюся угловую скорость ротора (в с ) можно определить по следующей формуле [51 [c.108]

Анализ полученных таким путем расчетных данных для сельсинов типа БСПИ-32-40 и БСПИ-50-40 показывает, что из рассмотренных. 17 входных параметров лишь небольшая часть оказывает существенное влияние на разброс значений выходных параметров. Так, на разброс удельной синхронизирующей мощности и удельной мощности в поперечной оси влияют в основном допуски на сопротивление фазы обмотки синхронизации и длины рабочих воздушных зазоров. Разброс значений тока возбуждения зависит обычно от допусков на рабочие и технологические зазоры. Разброс значений потребляемой мощности определяется также допусками на рабочие и технологические зазоры и сопротивления различных обмоток. Таким образом, существенное влияние на электромагнитные параметры и характеристики бесконтактных сельсинов оказывают лишь допуски на сопротивления обмоток и зазоры в магнитопроводах. В целом расчетные отклонения выходных параметров во всех случаях не превышают 157о от их номинальных значений. [c.235]

К корпусу каждого электродвигателя прикреплен заводской щиток, на котором дана характеристика двигателя номинальная мощность (кВт) при номинальной (полной) нагрузке, частота вращения вала ротора (Гц или об/мин), коэффициент использования двигателя по мощности (совф), напряжение тока, на которое рассчитан двигатель при соединении обмоток статора звездой или треугольником, и сила тока ротора при номинальном напряжении. В виде дроби указываются рабочее напряжение двигателя (в числителе) и потребляемый ток (в знаменателе). [c.24]

На рис. 12 показаны характеристики и возможные режимы работы двигателей различного назначения. По оси абсцисс отложена относительная частота вращения п/лном (отношение данной частоты вращения к номинальной), а по оси ординат — относительная мощность Ме1Меном. Для транспортного двигателя возможны все режимы, лежащие внутри площади, ограниченной снизу осью абсцисс, сверху — внешней скоростной характеристикой /, слева — минимальной и справа — предельно допустимой частотой вращения. Для стационарных двигателей рабочие режимы при заданной частоте вращения могут быть изображены вертикальной линией 3 от [c.40]

Анализ выведенных зависимостей показывает, что при данной расчетной схеме рабочее усилие Р на штоке, развиваемое толкателем, изменяется во время движения штока. Вначале оно значительно меньше максимального и по мере подъема поршня увеличивается до номинального значения (рис. 2.42), примерно при 1/3 максимального хода к, а затем снова уменьшается и в конце хода достигает65—70% максимального. Такая характеристика толкателя не является оптимальной, так как при постоянной внешней нагрузке усилие толкателя может быть использовано только примерно на 50% от максимального. В толкателях типаМВ (см. рис.2.31 и 2.32) соотношение между рабочим усилием Р на штоке и усилием Н встроенной пружины выбирается таким, чтобы при полностью выдвинутом штоке усилие Р на 15—20% превышало уси- [c.117]

Рассмотрим двигатель (рис. 575) как одно отдельно взятое звено автоматической системы регулирования. На рис. 576 дана статическая меха-лическая характеристика двигателя (см. 58) в форме кривой а = ш (УУд) (сплошная кривая /). Эта характеристика соответствует номинальному режиму работы двигателя, тому рабочему среднему режиму, на который рассчитана работа двигателя. В этом режиме величину f (t) внешнего возмущающего воздействия принимаем равной нулю, т. е. /(i) = 0. Номинальной угловой скорости ш соответствует на этой характеристике некоторая точка С и значение номинальной мощности N%. При увеличении мощности N , сил сопротивления на постоянную величину [при /(<) = onst] механическая характеристика расположится ниже кривой / (кривая //, показанная пунктиром). Она эквидистантна кривой /. Соответственно при уменьшении мощности N . сил сопротивления механическая характеристика расположится выше кривой I (кривая III показана пунктиром с точкой). Статические механические характеристики обычно криволинейны и потому являются нелинейными. Однако в процессе регулирования механической характеристикой регулируемого [c.531]

Каждая секция генератора состоит из двух однотипных блоков (полуфаз), спаренных вместе. Полуфаза представляет собой замкнутый двухстержневой магнитопровод прямоугольной формы, на каждом стержне которого насажены по одной рабочей катушке, одной катушке обратной связи и катушке управления (рис. 35). Катушки каждой обмотки обоих стержней соединены параллельно. На рис. 36 приведена характеристика управления, т. е. зависимость рабочего тока от тока управления, для генератора ГМС-630. Там же приведена зависимость тока короткого замыкания от тока управления, характеризующая кратность тока короткого замыкания. На рис. 37 приведены аналогичные характеристики для генератора ГМС-1200, на рис. 38 даны осциллограммы тока генератора ГМС-630 при нагрузке на активное сопротивление, по величине эквивалентное падению напряжения при номинальном токе на эрозионном промежутке. Форма импульсов тока в значительной мере зависит от индуктивности питающего трансформатора, ухудшаясь при ее увеличении. [c.120]

Характеристики машины необходимо снять при различных частотах вращения рабочего колеса (в случае, когда имеется возможность их регулирования) при полном открытии всех заслонок по тракту. Может представить также интерес снятие характеристик при различной частоте вращения вентилятора и различном положении дроссельной заслонки для каждой частоты вращения. Испытания проводят обычно при двух постоянных частотах вращения (например, номинальной и 50 % номинальной). Характеристики для других частот вращения получают путем пересчета (см. далее). Подачу и полное давление, создаваемое машиной, устанавливают в зависимости от сопротивления газовой или воздушной сети, которое соответствует данному расходу среды. При параллельной работе дутьевых вентиляторов на общую сеть всегда необходимо иметь в виду возможную неустойчивость их работы, выражающуюся в резких изменениях подачи и нагрузки электродвигателей. Это определяется характеристикой сети, а главным образом характеристикой работы вентиляторов в данный момент времени. [c.393]

Большая часть экспериментов этого этапа проводилась по методике, аналогичной той, по которой фирма ССС проводит пом-пажные тесты при установке своих систем противопомпажной защиты. Суть примененной методики заключалась в том, что при работе ГПА в рециркуляционном режиме на фиксированной скорости вращения вала нагнетателя изменялось сопротивление присоединенной сети ступенчатым прикрыванием регулирующего клапана (РК) линии рециркуляции. При этом фиксировались режимные параметры, пульсация давления газа и вибрация трубопровода. Эксперимент продолжался до максимально возможного приближения рабочей точки расходной характеристики к Контрольной линии. (Контрольная линия назначалась фирмой ССС и проходит на 10% правее реально установленной для каждого ГПА линии начала помпажа.) Такая процедура проводилась при нескольких фиксированных скоростях вала нагнетателя. Всего по данной методике обследовано 16 агрегатов. В совокупности экспериментов скорость нагнетателя менялась от 5300 до 6000 об/мин при номинальном значении 6600 об/мин. К сожалетю, условия проведения испыта- [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...