Практические выводы из полученных результатов

Практические выводы из полученных результатов [c.524]

ПРАКТИЧЕСКИЕ выводы из ПОЛУЧЕННЫХ РЕЗУЛЬТАТОВ 713 [c.713]

Из самого вывода этого уравнения ясно, что для получения практически приемлемых по точности результатов расстояния А/ должны быть невелики. [c.181]

Суммируя полученные результаты, можно сделать вывод, что в широком диапазоне изменяющихся факторов ни коэффициент асимметрии цикла, ни толщина образца, ни процесс пайки не оказывают существенного влияния на результаты испытаний. Влажность среды и температура испытания значительно изменяют скорость роста трещины. Анализ полученных данных показывает, что между результатами испытаний при комнатной температуре во влажной атмосфере и результатами, полученными в сухом инертном газе при 172 К, наблюдается четырехкратная разница. Это очень важно с практической точки зрения, поскольку именно в таких условиях эксплуатации могут работать паяные теплообменники из алюминиевого сплава 3003-0. [c.144]

Недостатком метода статистических испытаний является необходимость накопления больших массивов информации о выходных координатах системы, что связано с выполнением значительного объема вычислений. Так, например, чтобы вычислить законы распределения выходных координат системы или отдельных характеристик с приемлемой для практических выводов точностью, требуется вычислить сотни или даже тысячи значений этих координат только в одной реализации. Если учесть, что минимально приемлемым из условий точности числом реализаций является N = 30- 40, что дает оценку математического ожидания со среднеквадратичной погрешностью 15—20% (для повышения точности >10 % для среднеквадратичных погрешностей предпочтительнее иметь число реализаций уже N > 10 ), то нетрудно себе представить, каков будет исходный массив информации. Следует особо подчеркнуть, что при росте объема статистической выборки наряду с ростом степени уверенности в правильности определения результата всегда остается степень риска получения ошибочных данных. При этом в силу ограниченной пропускной способности ЭВМ происходит редукция данных, приводящая к возрастанию соответствующего риска [66, 90]. [c.145]

Перекрытия, в плоскости которых передаются усилия при выстреле, представляют собой тонкие пластины больших размеров (например, настил палубы), подкрепленные ребрами (бимсами). Силы, действующие при выстреле, передаются на них через несколько болтов или заклепок, связывающих тумбу орудия с палубным настилом, что позволяет считать, что подобные силы сосредоточены в центрах поперечных сечений болтов (заклепок). Такова постановка задачи. Ее решение для случая одной сосредоточенной силы находится методами теории упругости. С их помощью исследуется и действие на пластину сосредоточенного крутящего момента. Затем полученные результаты применяются к расчету прочности палубного настила, воспринимающего в своей плоскости сосредоточенные воздействия от болтов, крепящих штыревое основание (тумбу) орудия к палубе. Параллельно выводятся формулы, которые определяют перемещения палубы в место установки орудий и позволяют судить о степени динамичности нагрузки, действующей при выстреле из орудия. Нет надобности подчеркивать, что все формулы просты в практическом применении. [c.149]

Способ расчета должен обеспечить достаточную для целей практики точность результатов и вместе с тем быть простым и возможно менее трудоемким. Очевидно, эти требования противоречат друг другу, поскольку точное значение технологической себестоимости может быть получено путем довольно громоздких вычислений, часть из которых должна базироваться на данных подробно разработанного технологического процесса (расход материала, число и содержание операций, оборудование, типы штампов и пр.). Вместе с тем использование укрупненных показателей и упрощенных зависимостей (п. 4) может во многих случаях привести к ошибочным выводам о целесообразности применения того или иного способа штамповки. Наилучшее решение дает метод расчета, базирующийся на приближенных, но достаточно точных зависимостях, установленных статистическим путем, и обеспечивающий получение результатов, на основании которых может быть выбран оптимальный вариант технологического процесса с необходимой для практических целей степенью достоверности. При этом зависимости должны быть представлены в формализованном виде, что дает возможность использовать для расчетов средства вычислительной техники. Ниже следует описание этого метода. [c.211]

Однородная турбулентность в безграничном пространстве является математической идеализацией, а предположение, о стационарности еще усугубляет дело, поскольку из-за наличия диссипации энергии стационарное течение вязкой жидкости должно иметь внешние источники энергии и поэтому не может быть однородным. Однако вывод формулы (10.31) требует лишь, чтобы течение было однородным в направлении 0x1. Это позволяет указать реальные течения, к которым могут быть применены полученные результаты. В частности, Бэтчелор отметил, что эти результаты могут быть непосредственно применены к простейшему турбулентному течению в длинной прямой трубе (Бэтчелор и Таунсенд (1956), Бэтчелор (1957)). В самом деле, пусть направление трубы совпадает с осью Ох тогда по этому направлению течение будет однородным. Рассмотрим компоненту 1 х) смещения жидкой частицы за время т по направлению Ох. Соответствующая лагранжева скорость йУ х)1йх=У х, 0 + г) будет, вообще говоря, нестационарной случайной функцией т, зависящей от выбора начального положе-ния частицы х в плоскости Ох хъ. Однако через некоторое время после момента выхода рассматриваемой частицы влияние ее на-чального положения х практически перестанет сказываться, так что далее функцию У х, tQ- -x) можно будет считать не зависящей от X и стационарной. В таком случае средняя продольная ско- [c.498]

Из расчета приведенных затрат (табл. 2) следует, что схемы практически равноценны. Однако в этом случае стоимость дистиллята по схеме В ожидается равной 0,20— 0,25 руб т [при стоимости тепла 2,8 руб Гкал и электроэнергии 0,4 коп кет-ч)]. Окончательные выводы по рентабельности и пределам применения схемы с непосредственным питанием умягченной морской водой парогенераторов высокого давления можно будет сделать лишь после получения результатов промышленной проверки. [c.98]

Изложение теории магнитных осцилляций я начал с того, что принял без всяких формальных доказательств концепцию независимых квазичастиц и использовал квазиклассическое приближение. Только в конце кратко и отчасти на пальцах объясняется, почему эффекты многочастичного взаимодействия практически мало влияют на полученные результаты. Однако, выводя следствия из квазиклассического приближения, я старался возможно подробнее остановиться на том, каким образом результаты вытекают из начальных предположений, и обращал особое внимание на те места, которые мне казались неочевидными в оригинальных работах. Как правило, я старался либо в начале, либо в конце математических выкладок качественно объяснит то, что должна сделать математика. Я широко использовал приложения, вынося в них как математические подробности, которые из-за своей сложности слишком надолго отвлекли бы читателя от основного рассуждения, так и не очень близкие к основной теме вопросы, интересные с точки зрения физики. Можно, конечно, спорить о том, что следует выносить в приложения, а что должно оставаться в основном тексте вообще говоря, всю книгу можно было бы считать лишь приложением к некоему более общему труду по металлам, однако я надеюсь, что совершил не слишком большую ошибку, оставляя многие подробности в основном тексте. [c.10]

Для решения своих проблем кинетика принимает без математического доказательства в качестве аксиом некоторые основные законы движения. Математических доказательств этих законов не существует, хотя законы эти настолько просты, что кажутся очевидными. Под аксиомами механики мы не будем понимать какие-то непреложные и настолько очевидные истины, что даже доказательства их совершенно излишни. Они представляют собой результат обобщения выводов, полученных из многолетних и многочисленных опытов и наблюдений над движением и покоем тел. У нас нет возможности проверить их непосредственно и мы располагаем лишь косвенными доказательствами. Мы видим, что следствия, вытекающие из этих аксиом, подтверждаются наблюдениями сооружения, построенные на основании законов механики, прочны, машины работают, приборы и аппараты действуют, корабли плавают, самолеты летают, запущенные нами космические корабли выходят на предписанные им орбиты, а затмения Солнца и Луны происходят в точности так, как это было заранее предсказано. Все это является доказательством правильности всех положений механики (в частности ее аксиом), на основе которых были рассчитаны эти сооружения, сконструированы машины и произведены астрономические вычисления, потому что верные практические результаты могут быть получены только из правильных предпосылок. [c.99]

На основании обработки опытных данных m = 1,97. Поэтому практически из зависимости (107) исключается скорость, на что обратили внимание и авторы исследования. Учитывая, что свойства жидкости и газа в опытах не изменялись, из равенства (107) следует, что диаметр капель увеличивается прямо пропорционально площади воздушного (парового) сопла Этот вывод не согласуется с результатами анализа процесса распыливания, так как в форсунках с одинаковыми скоростями распыливающего агента при увеличении сечения сопла повышается удельный расход распыливающего пара или воздуха, что не может привести к ухудшению качества распыливания. Это противоречит и результатам обработки опытных данных, полученных при исследовании лабораторных и промышленных низконапорных форсунок [6], критериальные зависимости для которых имеют вид [c.147]

Очевидна большая важность этих результатов для конструкторов изделий из стеклопластиков. В работе [72] также успешно использован подход линейной упругой механики разрушения для определения работы инициирования разрушения и энергии разрушения полиэфиров, наполненных 15% (об.) длинных волокон из стекла Е. Полученные в этой работе результаты по зависимости Ур от скорости деформирования и глубины надреза полностью аналогичны результатам, полученным в работе [58] для полиэфирных премиксов. Харди [73] исследовал разрушение ряда термопластичных литьевых композиций на основе полиформальдегида, наполненного стеклянными волокнами с различной поверхностной обработкой. При содержании стеклянных волокон от 10 до 40% (масс.) были получены значения Ки в интервале от 4 до 6,2 МН/м 2, близких к К с для полиэфирных премиксов. Автор сделал выводы, что К с является линейной функцией вклада волокон в прочность при растяжении. С другой точки зрения его величина практически не зависит от количества и длины волокон и характера их поверхностной обработки. Эти выводы согласуются с данными, полученными в работах [58, 68] о том, что вклад волокон в прочность при растяжении наполненных композиций по крайней мере приблизительно пропорционален содержанию волокон. Харди установил также, что размеры начального дефекта совпадают с длиной волокон и показал, что ударная прочность по Изоду с надрезом пропорциональна G , рассчитанной по экспериментально найденным значениям К с. [c.105]

Усложнение моделей оптимизации и применяемых методов расчета конструкций выявило потребность в новых, более мощных, чем методы МП, средствах численной реализации оптимизационных моделей. В связи с этим в рассматриваемый период широкое распространение приобретают методы случайного поиска оптимума, в частности метод планирования многофакторных экспериментов [9, 108, 149 и др.]. В целом рассматриваемый период можно оценить как этап осознания важного прикладного значения теории и методов ОПК из композитов. В пользу этого вывода свидетельствует, во-первых, наблюдаемое смещение акцентов в сторону более глубокого анализа различных аспектов постановки и результатов решения конкретных задач оптимизации, а во-вторых, наметившаяся тенденция к разработке общего подхода к проблеме оптимального проектирования конструкций из композитов [19]. В известной степени упомянутая тенденция нашла свое отражение и в настоящей книге, основу которой составляют результаты, полученные в лаборатории моделирования процессов потери устойчивости тонкостенных конструкций Института механики полимеров АН Латвийской ССР. При этом авторы ни в коей мере не претендуют на полноту изложения всех затронутых в книге вопросов, отчетливо сознавая, что в рамках одной книги это сделать практически невозможно. [c.13]

В заключение отметим еще один из результатов, полученных при этих исследованиях. Опыты показали, что с увеличением температуры окружающей среды на 10° С частота колебаний возрастает на 1%, а амплитуда колебаний в камере на столько же уменьшается. Эти данные были получены для аэродинамического генератора колебаний с / = 3 мм, ф,1 . = 7,5°, с о = з=1 мм, б/о=0,2 мм, б/з=0,2 мм, Ах = 0 при работе его с Ро=1 кГ/см и с ро=250 мм вод. ст. Используя рассматриваемые в 28 уравнения, описывающие процессы заполнения и опустошения пневматической камеры, и учитывая характеристики пристенного пограничного слоя (см. 53), можно проанализировать указанное выше влияние температуры на работу аэродинамического генератора колебаний и указать пути к усилению этого влияния, если оно представляется практически целесообразным, или же, наоборот, к его компенсации, если нужно, чтобы частота колебаний сохраняла при изменении температуры неизменное значение. Не рассматривая здесь подробно характеристики изменения частоты колебаний в функции от температуры, приведем лишь некоторые данные, относящиеся к этому вопросу. Из уравнений заполнения и опустошения пневматических камер с турбулентными дросселями, которые выводятся в дальнейшем, следует, что для изменения давления в камере на заданную величину при прочих равных условиях нужно время, значение которого обратно пропорционально корню квадратному из абсолютной температуры. При этом в случае неизменного объема камеры и [c.166]

Следует отметить, что полученные С. В. Вонсовским и Р. И. Янусом формулы для расчета поля дефекта имеют весьма общий вид и не находят применения для практических расчетов топографии поля дефекта над поверхностью реальных изделий. Однако они позволяют сделать важные выводы относительно разрешающей способности магнитных методов дефектоскопии. Именно из математических выражений, полученных Р. И. Янусом, следует, что поле глубинного дефекта зависит не только от формы последнего, но и от относительной толщины слоя металла вокруг дефекта чем меньше эта толщина, тем сильнее поле дефекта [5]. Значительно позднее аналогичные результаты были получены при рассмотрении дефектного изделия с помощью гидродинамической модели [10]. В последнем случае поправка, определяемая отношением толщины изделия к размеру дефекта, характеризуется разностью средних магнитных проницаемостей исследуемого изделия и дефекта. [c.10]

Помимо подтверждения ряда положений, полученных предшествующими исследователями, результаты экспериментальной части работы [Л. 41] позволили сделать некоторые выводы практического характера. Так, даже при сравнительно высоких температурах в зоне контакта тепловая проводимость через межконтактную среду за счет лучистого теплообмена незначительна. Полученные опытные данные по проводимости фактического контакта более слабо зависят от нагрузки, чем расчетные из выражения (1-1в), что объясняется авторами трудностью точного определения по профилограммам среднего шага шероховатости, а следовательно, и числа пятен фактического контакта. В то же время принятая авторами за исходную схема механического контакта, когда площадь фактического контакта изменяется при увеличении нагрузки за счет повышения размеров контактного пятна, вызывает возражения. [c.36]

Однако во многих частных, но весьма существенных для практических приложений случаях, можно получить некоторые интегралы этих уравнений, позволяющие сделать интересные выводы о распределении энергии, температуры или концентрации в пограничном слое (илй о зависимости этих параметров от распределения скоростей), не решая полной системы уравнений. В настоящее время получен ряд таких интегралов. Естественно, что найденные ранее в 6 интегралы уравнений энергии получаются из результатов данного параграфа как частный случай. [c.566]

Из полученных результатов можно сделать следующие выводы. Метантенки работали с низкими дозами загрузки как по объему, так и по беззольному веществу. Вследствие этого были получены высокие результаты по степени обработки осадков. Распад по беззольному веществу Рбз несколько превышает величину Рг, что позволяет говорить о практически закончившемся выделении газа. Глубина сбраживания осадка составляет 89%, т. е. до теоретически возможного выхода осталось недополученным лишь 11 % количества газа. [c.121]

На рис. 2-8 представлена зависимость теплоэластического коэффициента от температуры, при которой производилась вытяжка образцов. Как видно из рисунка, теплоэластический коэффициент остается в исследуемом диапазоне температур практически постоянным. В конкретном случае интерес представляет не численное значение Al, а сам факт неизменности этой величины, в частности, при 303 К у различных образцов, вытянутых в разных условиях. Анализируя полученный результат, можно сделать вывод о природе формирования структурных элементов полимеров в процессе их вытяжки. По- [c.59]

В предыдущих главах мы рассмотрели некоторые свойства отдельных элементов, которые составляют лазер. К ним относятся лазерная среда (взаимодействие которой с электромагнитным излучением мы рассматривали в гл. 2), система накачки (гл. 3) и пассивный оптический резонатор (гл. 4). В данной главе мы воспользуемся результатами, полученными в предыдущих главах, для построения теоретических основ, необходимых для описания как непрерывного, так и нестационарного режимов работы лазера. Развитая здесь теория основывается на так называемом приближении скоростных уравнений. В рамках этого приближения соответствующие уравнения выводятся из условия баланса между скоростями изменения полного числа частиц и полного числа фотонов лазерного излучения. Достоинство данной теории состоит в том, что она дает простое и наглядное описание работы лазера. Кроме того, она позволяет получить достаточно точные результаты для большого числа практических приложений. При более строгом рассмотрении следует применять либо полуклассическое приближение (в этом приближении среда рассматривается квантовомеханически, а электромагнитное поле считается классическим, т. е. описывается уравнениями Максвелла), либо полностью квантовый подход (когда среда и поля являются квантованными). Читатель, желающий познакомиться с этими более точными теоретическими рассмотрениями, может обратиться к работе [1]. [c.237]

Вообгце, что касается выводов индуктивного характера и выводов практических из произведенной работы, то от них в настоягцей статье приходится воздержаться, во-первых, вследствие того, что этот вопрос выходит за пределы намеченный мною темы, во-вторых, в силу того, что эти выводы требуют дополнительных разработок, которые егце не закончены. Открытым остается также вопрос об увязке полученных результатов с другими частными вопросами проблемы испарения, выдвинутой метеорологическим отделом. Эти и другие вопросы, как намеченные метеорологическим отделом, так и возникгапе в процессе заботы, являются материалом дальнейгапх разработок. Они нами предприняты, и к ним мы егце вернемся в одной из ближайгапх статей ). [c.25]

Наконец, приложения полученных результатов, помещенных в гл. 11, дают возможность показать, что математические выкладки, которые мы старались выполнять с достаточной полнотой и которые зачастую довольно сложны, приводят к новой и плодотворной точке зрения -на некоторые практические задач1и, решение которых до сих пор было недостаточно точным. Мы старались представить эти приложения в таком виде, чтобы они оказались понятными без предварительного подробного изучения теоретических выводов. Мы надеемся, что читатель, даже если он стеснен во времени, извлечет из чтения определенную пользу. [c.14]

Следует иметь в виду, что любую точку по ж = х можно считать задним концом тела и получить распределение параметров на теле из приведенных результатов, используя группы преобразований (4.42). Для этого надо, чтобы в преобразованных переменных ж = 1, отсюда А = /ж - Построенные в зависимости от физической переменной х результаты (см. 4.1 и 4.2) позволяют сделать ряд практически интересных выводов. Во-первых, сравнение результатов, полученных при 7 = 7/5 и 7 = 5/3 показывает, что области значительного отклонения в распределении давления и трения от их вида в автомодельных решениях возрастает почти в два раза с ростом 7. Это обстоятельство легко понять, если преобразовать (4.48) при с = сг = ад = 1к более простому виду, как это сделано в приложении 2. При этом в уравнении для /1 образуется неоднород- [c.150]

В табл. 15—18 и на гистограммах (рис. 52—55) показано распределение значений предела текучести оо,з при комнатной температуре и 350 °С. Видно, что максимальный разброс наблюдается у отводов при 350 °С и составляет 4,65. Это еше раз подтверждает влияние технологии изготовления на формирование структуры, а, следовательно, и свойств элементов трубопроводов из стали 08X18Н ЮТ. С помощью полученных результатов можно сделать вывод, что практически все трубы и элементы трубопро- [c.108]

Весовые испытания крыла с ромбовидным профилем, имеющего нулевые толщины кромок, приводят к некоторым искажениям результатов ввиду необходимости некоторого изменения формы крыла в задней части центрального сечения для размещения донной тензодержавки (см. рис. 4.2.10). Наличие этого цилиндрического наплыва практически не изменяет подъемной силы и продольного момента крыла и сказывается в основном на сопротивлении. Проведя дренажные исследования двух моделей крыла, одна из которых имеет указанный наплыв и устанавливается на той же державке, на которой проводятся весовые исследования, можно найти поправки к измеренному сопротивлению и тем самым определить его действительную величину. Дренаж осуществляется в обоих случаях по верхней поверхности крыла, а для получения результатов по нижней поверхности модели придается равный по величине, но отрицательный по знаку угол атаки. Дренажные трубки выводятся из модели через нижнюю поверхность. С нижней же стороны осуществляется также крепление идеальной модели (без наплыва и донной державки). [c.244]

Вследствие практической невозможности регистращш нагрузки в области откольного разрущения информация о деформировании материала и кинетике его разрущения получается в результате анализа волновых процессов, основанного на регистрируемой диаграмме изменения скорости свободной поверхности или давления на границе раздела исследуемого материала с материалом меиьщей акустической жесткости. В связи с этим принятая для анализа модель механического поведения и разрущения материала и метод аналитической обработки оказывают существенное влияние на получаемые из экспериментальных исследований результаты, а имеющиеся в литературе данные о силовых и временных характеристиках сопротивления материала откольному разрушению неразрывно связаны с методами их определения. Выбор в качестве определяющих параметров различных величин исключает возможность сопоставления экспериментальных результатов и ведет к получению количественно и качественно противоречивых выводов. Это снижает информативность таких исследований и затрудняет их использование для практических расчетов. [c.232]

В то же время из приведенных графиков, на наш взгляд, следует сделать и другие заключения, подтверждающие выводы, сделанные на основании фиг. 24. Так, несмотря на различие в скоростях резания, которое практически вряд ли может оказать существенное влияние на результаты исследования, наблюдается соответствие характера износа режущего инструмента-при исследовании его микрометрическим и радиометрическим методами. Так, например, характер износа, полученный микрометрическим методом для скорости резания 87 м1мин (фиг. 25, а) соответствует характеру износа, полученного радио-112 [c.112]

В результате исследований установлено, что гигротермические поля по длине образца имеют линейный характер и коэффициент б практически не зависит от температуры. Зависимость коэффициента термо-влагопроводности от влажности для бумаги К-12 имеет следующий характер при W = и б<0 увеличение влажности свыше 4,5% вызывает рост б, который достигает максимального значения при W = = 45- 60% (6= 0,42%/гра(3). Дальнейшее увеличение влажности ведет к снижению величины коэффициента 6. Наличие и места экстремальных точек зависимости 6=fl(W) указывают на характер связи влаги с кабельной бумагой К-12. Выводы, полученные из анализа зависимости [c.208]

Экспериментальные данные, характеризующие кинетику изменения силовых параметров термоциклического деформирования в исследуемых материалах приводят к весьма важному выводу. Так как для всех исследуемых напряженных состояний нормальные и касательные х у напряжения остаются практически постоянными или изменяются однотипно вплоть до разрушения, то можно считать, что в процессе проведения эксперимента отношение = Ла = onst, что согласуется с полученными ранее результатами [101. Исходя из этой экспериментально установленной закономерности, можно, принимая однородность плосконапряженного состояния и неизменность градиента температур в образце при всех уровнях деформации, обосновать техническую теорию прочности при термической усталости и построить обобщенную кривую термоциклического деформирования при сложнонапряженном состоянии. [c.81]

Из изложенного в этой книге следует, что тщательное построение диаграмм равновесия связано с большой экспв рн-ментальной работой. При публикации результатов исследования очень важно, чтобы читатель мог правильно оценить полученные данные и точность эксперимента. Следует помнить, что хотя для некоторых практических целей достаточ1но знать точку затвердевания сплава с точностью 5—10°, бывает и так, что для научных выводов требуются гораздо более точные сведения. Так как это трудно учесть, работа должна всегда публиковаться тж, чтобы была ясна величина погрешности, с которой работал исследователь. Если это не будет сделано, то в дальнейшем можно потратить много времени и средств для того, чтобы получить данные, которые уже были известны, но не были опубликованы из-за неправильного изложения материала. В этой связи рассмотрим следующие вопросы. [c.378]

Оказалось, что результаты, полученные при использовании псевдоцикла Стирлинга, соответствуют закономерностям и характеристикам реальных двигателей, хотя некоторые выводы и вызывают возрджения. Основные сомнения связаны с интерпретацией идеального цикла, поскольку, по некоторым замечаниям, в нем используются газодинамические процессы, которые не достижимы или не встречаются в практическом двигателе. Подобные замечания справедливы, но довольно очевидны, поскольку идеальные циклы по определению состоят из идеальных и обратимых термодинамических процессов, которые не достижимы в реальных устройствах. Однако использование идеальных циклов и интерпретацию результатов последующего анализа необходимо согласовывать с практическими возможностями. Проблема заключается в том, как найти зо.потую середину . Например, цикл с двойным сгоранием, используемый при анализе рабочего процесса, протекающего в дизеле, дает более реальные значения рабочих характеристик, чем исходный цикл дизеля, но его сочли гипотетическим циклом, выдуманным для того, чтобы получить приемлемые результаты, пока не отражающие идеальных характеристик дизельного двигателя [4]. Если бы критические замечания относительно псевдоцикла Стирлинга основывались на тех же доводах, они были бы более обоснованными. Во всяком случае, этот вопрос интересен в основном для педантов. Трудность проблемы состоит в том, что двигатели Стирлинга не работают по циклу Стирлинга, и в литературе царит путаница в вопросе о том, какие нужно применять критерии работы и рабочие характеристики. [c.229]

Точно такой же результат был получен для теоретической линейной скорости политропического истечения (150). Это значит, что в качестве простейшего эталонного обратимого процесса истечения должен выбираться обратимый политропический процесс с постоянным показателем, равным истинному показателю политропы реального процесса истечения в момент достижения критической скорости (п). Практически это значит, что постоянный показатель эталонного обратимого политропического процесса истечения должен быть равен показателю реального внешнеадиабатического процесса в критическом сечении потока (п=к, 5). Этот вывод следует также из термодинамического определения эталонных процессов как обратимых процессов, конфигуративных реальным (основная формула перехода от классической термодинамики внешних балансов к термодинамике балансов рабочего тела — термостатике). [c.95]

Это соображение является ключевым в обширной работе В. Вольтерра [280]. Мы не будем приводить здесь подробных вычислений, а ограничимся лишь замечаниями о недостатках такого явного решения. Уравнения четвертой степени для коэффициентов матрицы определяющей преобразование (7.9), не решается явно. Вследствие этого все дальнейшие рассуждения носят лишь формальный комплексный характер, сходный с теоремами существования. Практически из самого решения нельзя сделать каких-либо полезных динамических выводов. Все результаты, полученные после Вольтерра (по устойчивости, топологический анализ и пр.) [57, 150], не используют его явных квадратур. Видимо, здесь не совсем правильной является постановка задачи о сведении, несмотря ни на какие трудности, к эллиптическим функциям, которые являются мало приспособленными для такого сорта задач. Аналогичные проблемы имеются с решениями Кёттера [234, 236] для случаев Клебша и Стеклова. Хотя на них и приходится ссылаться при написании работ, они совсем бесполезны для динамики и практически не используются. Вообще, излишняя тяга к комплексным методам способна из очень естественных механических задач сделать сверхсложные и нерешаемые проблемы алгебраической геометрии [134]. [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...