Тепловая проводимость контакта

ТЕПЛОВАЯ ПРОВОДИМОСТЬ КОНТАКТА [c.66]

Тепловая проводимость контакта пропорциональна плотности контакта, фактической площади, обратно пропорциональна высоте третьего тела под нагрузкой и зависит от теплопроводности контактирующих тел с учетом микрорельефа [c.66]

К — тепловая проводимость контакта [c.66]

Ск — тепловая проводимость контакта, вт/ м град) [c.5]

В результате экспериментов было выявлено, что тепловая проводимость контакта прямо пропорциональна нагрузке и квадрату абсолютной температуры при одном и том же значении нагрузки. [c.13]

Рис. 1-12. Тепловая проводимость контакта пары из алюминия при малых усилиях сжатия. (Числовые значения на кривых соответствуют порядковому номеру образцов в табл. 1-1.)

Рис. 1-22. Влияние направления теплового потока на тепловую проводимость контакта пары.

Результаты обработки опытных данных в координатах акрАм и р/ЯВ показывают, что основным параметром, оказывающим влияние на тепловую проводимость контакта, следует считать шероховатость контактирующих поверхностей. [c.38]

Из большого числа формул по контактному теплообмену, приведенных в рассматриваемых работах, для приближенного расчета термического сопротивления или тепловой проводимости контакта могут быть рекомендованы для плоских поверхностей с чистотой обработки 4—9-го класса выражение (1-3), для поверхностен выше 7-го класса чистоты прн наличии неплоскостности (11-8), для контакта в вакууме поверхностей с макроотклонениями (1-14), для всех поверхностей в вакууме (1-35) и в га. зовых средах (1-36). [c.43]

Подставив (3-6) и (3-22) в (1-1), получим выражение для определения тепловой проводимости контакта при первоначальном нагружении поверхностей с чистотой обработки до 5-го класса из высокопластичных материалов при /7<200-10 н/м [c.87]

Выражение для тепловой проводимости контакта при повторных приложениях нагруз ки для всех классов чистоты обработки поверхностей, а также при первоначальных нагружениях для поверхностей с чистотой обработки выше 11-го класса получим путем подстановки (3-9) и (3-236) в (1-1) [c.87]

В этом случае вторая составляющая общей тепловой проводимости контакта при начальном нагружении имеет вид [c.96]

Рассмотренное выше влияние продолжительности контакта на формирование величины площади фактического контакта и сближение показывает, что в каждом частном случае в той или ной мере имеет место рост тепловой проводимости контакта. [c.97]

Наибольшей способностью к росту тепловой проводимости контакта обладают материалы с малым пределом текучести и, наоборот, наименьший рост проводимости тепла в зоне контакта будет наблюдаться при высоком модуле упругости материала. [c.98]

Вернемся к порядку проведения экспериментов. По установлении стационарного теплового режима, когда тепловая защита и компенсационные обогреватели позволяют добиться линейного закона изменения температуры вдоль образцов, тепловая проводимость контакта определяется следующим выражением [c.108]

При нестационарном тепловом режиме в зоне контакта в данный момент времени t тепловая проводимость контакта Ок.нст или обратное ей термическое сопротивление 7 к.пст определяется следующим выражением [c.109]

Б гл. 2 отмечено, что при значительной по времени выдержке поверхностей под нагрузкой увеличивается площадь контакта и растет сближение. Все это несомненно ведет к увеличению тепловой проводимости контакта с ростом времени т приложения нагрузки. Это подтверждается результатами опытов, проведенных по программе, включающей пять серий опытов (табл. 5-7). [c.127]

Конечное значение тепловой проводимости контакта соединения нагреватель — образец по формуле (3-25) [c.175]

Конечное значение тепловой проводимости контакта соединения образец — холодильник определяется по формуле (3-25) [c.176]

Конечное значение тепловой проводимости контакта нагреватель—образец определяется из выражения (3-30) [c.177]

Конечное значение тепловой проводимости контакта образец — холодильник [c.178]

Полную тепловую проводимость контакта определяем по выражению (1-2) без учета влияния окисной пленки [c.185]

Полная тепловая проводимость контакта согласно формуле (1-2) равна [c.186]

Полная тепловая проводимость контакта согласно (1-2) равна [c.188]

Подставив полученные значения величин в выражение (3-30), получим величину тепловой проводимости контакта плоской и волнистой поверхностей [c.190]

Полная тепловая проводимость контакта труба — оребрение нз формулы (. -26). [c.191]

Общая тепловая проводимость контакта шероховатых поверхностей определится формулой [c.324]

В реальных конструкциях тепловой контакт между соприкасающимися деталями обычно нельзя считать идеальным. Контактирующие поверхности являются шероховатыми и имеют отклонения от правильной геометрической формы. При неидеальном тепловом контакте в условиях сопряжения (2.14) нарушается равенство температур [Т(Р) = Т (Р)]. Различие температур соприкасающихся поверхностей оказывается пропорциональным контактному термическому сопротивлению или обратно пропорциональным контактной тепловой проводимости, которая количественно характеризуется коэффициентом а. При этом условия (2.19) принимают вид [c.23]

Для расчета эффективной тепловой проводимости на границах контакта блока с основанием основания с наружным колпаком и осно- [c.41]

Рис, 1-17. Зависимость тепловой проводимости соединений от температуры для различных материалов в зоне контакта [Л. 55]. [c.39]

Р.СЛИ в процессе туннелирования электрон передаёт часть энергии локальному примесному состоянию, то открывается ДОПОЛНИТ- канал для туннелирования. Включение туннелирования через примесное состояние увеличивает проводимость контакта при eV=hij)o, где ш — энергия возбуждения примесного центра. На кривой d 1 jdV это отражают дополнит, пики. Форма линии при этом зависит от естеств. ширины линии, энергии возбуждения и температурного уширения из-за теплового размазывания энергетич. распределения электронов (рис. 3). [c.173]

Роджерс [ Л- 33] обратил внимание на уменьшение теплового сопротивления контакта с ростом температуры, отмеченное в [Л. 2]. Им была создана специальная экспериментальная установка, позволяющая изменять направление теплового потока при сохранении контакта неизменным. Автор обнаружил, что тепловое сопротивление контакта стали с алюминием зависит от направления теплового потека теплопроводность от алюминия к стали выше, чем от стали к алюминию. Этот эффект исчезал при установке слюдяной прокладки между образцами. На основании этого автор связывает полученное явление с механизмом проводимости в точках металлического контакта. Когда металлы, имеющие различную величину работы выхода, находятся в контакте, создается потенциальный барьер, который уменьшает дрейф свободных электронов в одном направлении и увеличивает в другом [c.11]

Ом — тепловая проводимость фактического контакта, йг/(л град) [c.5]

Не — тепловая проводимость среды в зоне контакта, вт/(м град) [c.5]

Тепловая проводимость через зону контакта образцов вычислялась по формуле а = Ш /ЛГ5, где - [c.12]

Тепло па границе раздела может передаваться теплопроводностью через контактные пятна, теплопроводностью, конвекцией и излучением в промежутках между пятнами. Если пренебречь лучистым теплообменом между поверхностями, разделенными газовой прослойкой, которым передается около 1—2% тепла, то в порядке приближения можно считать, что тепловая проводимость контакта jR равна сумме тепловых проводимостей контактных пятен Rk и газовой прослойки ilRr. [c.28]

Шероховатость первой пары из стали ЭИ69 была Н р = 4,1 мк (кривая 1), второй пары Н р = 2,8 мк (кривая 2). Из графиков видно, что с увеличением давления р контактное сопротивление падает, т. е. тепловая проводимость контактов однозначно не определяется теплофизическими характеристиками материалов она зависит также от механических свойств контактирующих тел и нагрузки. [c.67]

В работе [Л. 15] считается что тепловая проводимость контакта определяется в осно аном передачей тепла через места непосредственного контакта при давлении в камере порядка 10 - мм рг. ст. В то же время отмечается, что и01выщение давления гелия до 10 мм рт. ст. повышает тепловую проводимость контакта при нагрузке р = 30-10 н1м в 3 раза. Это объясняется тем, что при давлении в камере 10 мм рт. ст. значительно увеличивается передача тепла через газовую прослойку. К сожалению, отсутствие данных по чистоте контактирующих поверхностей не дает возможности провести какие-либо сопоставления. [c.13]

Несколько в другом плане выглядит рассмотрение характера теплообмена в зоне контакта при соприкосновении поверхностей с отклонениями от плоскости в интерпретации Клаузинга и Чао [Л. 30]. Авторами этой работы предпринимается попытка проанализировать природу тепловой проводимости контакта в вакууме на примере собственной модели. Авторы считают далекими от действительности предложенные ранее модели, в которых были сделаны допущения о равномерном расположении микроскопических контактных пятен по номинальной поверхности соприкооновения. В действительности же в реальных контактных соединениях вследствие неплоскостности сопрягаемых поверхностей возникают крупномасштабные области расположения контактных пятен в так называемых контурных областях контакта, которые оказывают существенное -влияние на распределение линий теплового потока при подходе к концентрациям этих пятен. [c.24]

Определение тепловой проводимости контакта по выран ению (1-26) сводится в основном к получению значения относительной фактической площади контакта. Операции по определению относительной площади фактического контакта теоретическим путем из-за сложности получения функциональной связи между площадью фактического касания, давлением, механическими свойствами материалов и геометрией поверхностей чрезвычайно трудоемки, поэтому автор считает целесообразным обобщить большой экспериментальный материал по контактному теплообмену. [c.41]

Исходя из выражений, определяющих тепловую проводимость контакта плоскостно-шероховатых поверхностей, зависимости для теплового контакта волнистых поверхностей имеют следующий вид при начальном нагружении [c.95]

Из уравнения (3-34) видно, что в начальный лериод тепловая проводимость контакта растет достаточно интенсивно, затем рост ее постепенно снижается и стремится постоянной величине. [c.98]

Рис, 5-14. Зависимость тепловой проводимости контакта от времени приложения нагрузки при различных термических условиях для пары с неметаллическим материалом (а) и продольные и поперечные профилограммы ее поверхностей (б). Материалы пары ФК16Л — сталь 45 нагрузка 19,6-10 н м . [c.129]

Рассмотрим процесс теплообмена в зоне комбинированной клее-метал-лической прослойки (рис. 4-26,а), схема включения термического сопротивления которой для плоскошероховатых поверхностей субстрата показана на рис. 4-26,6, где Ян.с.ш, Ясг.т, Ro — термические сопротивления соответственно клеевого слоя, стягивания к пятнам контакта, окисных пленок (см. гл. 1). Общая тепловая проводимость клее-метал-лической прослойки представляется соотношением 1 1,1 [c.149]

Для более высокотеплопроводных и пластичных металлов (дюралюмин Д16 и Д1) характерна более выря женная зависимость термического сопротивления от нагрузки. Это объясняется превалирующим значением ст.ш по сравнению с Як.с.ш в общем сопротивлении (см. расчетные кривые ст.ш и Як.с.ш на рис. 4-31). Повышение чистоты обработки поверхностей субстратов приводит к значительному снижению термического сопротивления клее-металлической прослойки, причем кривые в этом случае имеют более пологий характер. Такой характер расположения опытных кривых обусловливается снижением влияния, оказываемого ст.ш на с увеличением нагрузки. Действительно, при уменьшении высоты выступов микронеровностей повышается проводимость клеевого слоя, т. е. возрастает первый член правой части выражения (4-62), практически мало зависящий от нагрузки. В этом случае второй член правой части данного выражения, т. е. проводимость фактического контакта, зависящая от нагрузки, снижает свое влияние на тепловую проводимость клее-металлической прослойки, отчего зависимость Яш=1(р) ослабевает. [c.158]

Первое слагаемое в этом уравнении — тепловая проводимость межконтактной среды, второе — тепловая проводимость через места теплового контакта металлов Яс — коэффициент теплопроводности межконтактной среды кк — приведенная теплопроводность контактирующих металлов Ям=2Ям1 м2/(Ям1-1-Ям2)] N — номинальная нагрузка Ов — временное сопротивление разрыву — номинальная (геометрическая) площадь контакта. [c.247]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...