Генератор колебаний аэродинамический

Генератор колебаний аэродинамический 21, 158 Гистерезис аэродинамический 181 Граница сечения струи 58, 78 Граничные условия для канала 401 Графики к расчету переходного процесса в проточной камере 291, 299 --— погрешностей при линеаризации 313 [c.503]

Проведенная классификация элементов пневмоники в известной мере условна. Например, в аэродинамическом генераторе колебаний, рассматриваемом как отдельный элемент, имеются струйное устройство и пневматическая камера. Требуют пояснений и некоторые из введенных выше понятий. Так при отсутствии особых оговорок будем считать малыми разности давлений до и после дросселя, при которых течение воздуха еще может рассматриваться как течение несжимаемой жидкости. Эти значения разности давлений отличаются в общем случае от граничных значений данной величины, при которых происходит переход от ламинарного течения к турбулентному. Наконец, можно говорить о малых перепадах давлений до и после дросселя, учитывая условия, при которых докритическое течение воздуха еще не переходит в надкритическое. При этом диапазоны изменения давлений в общем случае для разных условий различные. [c.18]

Аэродинамический генератор колебаний. На рис. 2.5 показана схема аэродинамического генератора колебаний, в котором автоколебания возникают благодаря неоднозначности условий отрыва потока и возвращения к стенке [c.21]

Пневматические камеры как составные части аэродинамических генераторов колебаний. Пневматическая камера является составной частью аэродинамического генератора колебаний, описанного в 2. В зависимости от отношения объема камеры и эффективной площади проходного сечения входного дросселя меняется частота колебаний, генерируемых данным устройством. Присоединение к первичной камере аэродинамического генератора колебаний вторичной камеры позволяет изменять в широких пределах амплитуду выходных колебаний. Автоколебательную систему представляет собой и струйное реле, замкнутое обратной связью через пневматическую камеру по схеме, изображенной на рис. 5.2, з. Функции основного входного дросселя пневматической камеры здесь выполняет выходной канал струйного элемента, а выходным дросселем пневматической камеры является канал управления струйного реле. [c.51]

Данные экспериментального исследования пространственных моделей струйных реле, логических элементов, элементов запоминания сигналов и аэродинамических генераторов колебаний [c.149]

При исследовании характеристик аэродинамического генератора колебаний частота колебаний изменялась путем присоединения к генератору колебаний камер различного объема. Первоначально были записаны колебания давления, создаваемые аэродинамическим устройством указанного выше типа при работе его с камерами относительно большого объема. Были проведены испытания при различных частотах генерируемых колебаний в качестве иллюстраций на рис. 14.12, а и б приведены осциллограммы для случаев, когда частота колебаний была равна соответственно v = l,4 гц и у=18 гц. При снятии осциллограмм для v=l,4 гц использовался реостатный датчик при последующих опытах (v = 18 ги) был применен датчик тензометрического типа. Колебания с частотой в 1 гц получались при камере с объемом около 350 см . Для указанного диапазона частот, а также и при любых более низких частотах частота колебаний была обратно [c.159]

Была исследована работа аэродинамического генератора колебаний и в области высоких частот. Сначала были проведены [c.159]

Исследование показало, что форма колебаний при относительно небольшой их частоте (рис. 14.12) определяется характеристиками заполнения и опустошения камеры. Для сравнения с опытными характеристиками аэродинамического генератора колебаний ниже приводятся характеристики изменения по времени давления в камере, полученные расчетом, проведенным по методике, излагаемой в дальнейшем в 31. [c.161]

Характеристики изменения давления по времени при заполнении и опустошении камеры определенного объема показаны соответственно в левой и правой частях рис. 14.13, а. При расчете процесса заполнения камеры аэродинамического генератора колебаний задавались различные давления р1 перед входом в камеру. В соответствии с упрощенной схемой процесса, указанной при описании работы аэродинамического генератора колебаний, было принято, что опустошение камеры происходит при противодавлении, равном давлению атмосферного воздуха. Поэтому для опустошения камеры на рис. 14.13, а указана лишь одна [c.161]

Наряду с указанными выше пилообразными колебаниями в рассматриваемом аэродинамическом генераторе колебаний были также получены колебания прямоугольной формы. Для получения таких колебаний оказалось нужным лишь ввести дополнительно приемный канал 5 (рис. 14.14, а). При отрыве пограничного слоя от стенки и изменении направления потока на направление, показанное пунктирными линиями, в этом канале скачком устанавливается давление по возвращении потока к стенке также скачком избыточное давление падает до нуля. Колебания давления в приемном канале имеют при этом такой вид, как представлено на рис. 14.14,6. [c.162]

Приведенные ранее данные относятся к изменению давления в первичной камере аэродинамического генератора колебаний. [c.162]

Опыты проводились с аэродинамическими генераторами колебаний, имевшими вставки с различными длинами I и с разными углами наклона стенки ф (рис. 14.15, а) варьировались диаметры сопел о и с з профильная вставка и сопла устанавливались в положения, при которых были различными размеры б/о, 6/з, А. .. Отсчет величины 6/з производился от линии 1—1, причем величина б/з считалась положительной при смещении торца приемного сопла вправо от этой линии. Величина А отсчитывалась от оси сопел, причем она считалась положительной, если верхняя точка стенки находилась выше оси сопел. [c.163]

Большее влияние, как показали опыты, оказывает на характеристики аэродинамического генератора колебаний изменение размеров б/д и А. .. С увеличением б/з в пределах от —0,2 до -Ь0,4 мм во всех случаях увеличивалась амплитуда колебаний и несколько уменьшалась их частота. Это можно объяснить тем, [c.164]

Приведенные здесь данные относятся к колебаниям в основной камере устройства. При построении аэродинамического генератора колебаний по схеме, представленной на рис, 14.14, а, возможна практически независимая настройка частоты и амплитуды колебаний. Для этого лишь размеры камеры 6.должны быть достаточно малыми по сравнению с размерами камеры 4 [c.165]

Указанные выще испытания проводились при сравнительно низких частотах колебаний. При исследовании влияния отдельных факторов на характеристики аэродинамического генератора колебаний значения всех других величин оставались неизменными в соответствии с исходной его настройкой. [c.166]

В заключение отметим еще один из результатов, полученных при этих исследованиях. Опыты показали, что с увеличением температуры окружающей среды на 10° С частота колебаний возрастает на 1%, а амплитуда колебаний в камере на столько же уменьшается. Эти данные были получены для аэродинамического генератора колебаний с / = 3 мм, ф,1 . = 7,5°, с о = з=1 мм, б/о=0,2 мм, б/з=0,2 мм, Ах = 0 при работе его с Ро=1 кГ/см и с ро=250 мм вод. ст. Используя рассматриваемые в 28 уравнения, описывающие процессы заполнения и опустошения пневматической камеры, и учитывая характеристики пристенного пограничного слоя (см. 53), можно проанализировать указанное выше влияние температуры на работу аэродинамического генератора колебаний и указать пути к усилению этого влияния, если оно представляется практически целесообразным, или же, наоборот, к его компенсации, если нужно, чтобы частота колебаний сохраняла при изменении температуры неизменное значение. Не рассматривая здесь подробно характеристики изменения частоты колебаний в функции от температуры, приведем лишь некоторые данные, относящиеся к этому вопросу. Из уравнений заполнения и опустошения пневматических камер с турбулентными дросселями, которые выводятся в дальнейшем, следует, что для изменения давления в камере на заданную величину при прочих равных условиях нужно время, значение которого обратно пропорционально корню квадратному из абсолютной температуры. При этом в случае неизменного объема камеры и [c.166]

Другой способ задания входных сигналов заключается в том, что ко входному каналу испытываемого элемента присоединяется аэродинамический генератор колебаний, состояние которого изменяется с заданной частотой. Разновидностью этого способа испытаний является способ, при котором испытываемый элемент соединяется с другими элементами, образуя автоколебательную систему, в которой генерируются колебания заданной частоты. [c.427]

Характеристики аэродинамического генератора колебаний 158 [c.506]

При внезапном приложении пульсирующей нагрузки к упругой системе, каковой является валопровод турбины и генератора, в системе возникают свободные и вынужденные крутильные колебания. Свободные колебания представляют собой сумму бесконечного числа гармоник с собственными частотами системы. Вынужденные колебания происходят с частотами (о и 2 . Свободные и вынужденные колебания с течением времени затухают, что обусловлено наличием в системе внешних и внутренних сопротивлений, к которым относятся внутреннее трение в материале валопровода, аэродинамическое трение дисков и лопаток турбины и трение в подшипниках. В расчетах крутильных колебаний эти сопротивления не учитываются. Рассеивание энергии в активных сопротивлениях цепей генератора также способствуют затуханию вынужденных колебаний. [c.311]

Эксперименты были проведены в четырех аэродинамических трубах с различными диаметрами выходного сечения сопла d = 0,15 0,44 1,2 и 2,2 м, причем в них имелись устройства для ослабления автоколебаний, которые, однако, полностью их не подавляли. В процессе эксперимента измерялись поля средней скорости и давления, пульсации скорости и давления, их спектры, а также пространственные корреляции пульсаций скорости и давления. Резонансные частоты обратного канала определялись при отсутствии потока в трубе с помощью динамика, подключенного к генератору синусоидальных колебаний, и микрофона, установленного в обратном канале. [c.214]

На основе разработки аэродинамического принципа построения элементов оказалось возможным изготовление приборов способом печатных схем, что является важной особенностью струйной техники. Изложенные принципы построения приборов струйной техники (рис. 46) нашли свое воплощение в системе модулей струйной техники (СМСТ),принятой к промышленному производству. Приборы, построенные на модулях СМСТ, успешно прошли промышленные испытания и работают на заводах. К числу этих приборов относятся промышленные регуляторы, счетчики штучных изделий, цифровые устройства, пробоотборники, приводимые в действие аэродинамическими генераторами колебаний и др. Приоритет в создании струйной техники контроля и управления принадлежит Советскому Союзу. [c.259]

Струйные элементы, которые используют притяжение свободной струи к стенке, имеющей форму аэродинамического профиля, нашли применение в качестве генераторов колебаний, преобразователей давления в частоту колебаний и др. Конструкции и применение их подробно рассматриваются в книгах Л. А. Залманзона [17, 18]. Элементы с цилиндрической [c.223]

Исследование характеристик аэродинамического генератора колебаний. Схема аэродинамического генератора колебаний была ранее описана в 2 (см. рис. 2.5). По этой схеме при первоначальной разработке элементов данного типа были построены модели, на которых изучалось влияние на характеристики генерируемых колебаний взаимного расположения сопла 1, стенки 2 и приемного канала 3, а также влияние профиля стенки 2 и размеров присоединяемой к струйному элементу камеры 4. Опыты проводились по методике, аналогичной той, по которой были проведены описанные выше опыты для реле, работающих с отрывом пограничного слоя. В результате предварительных испытаний был отобран для дальнейшего исследования ряд профилей. Подготовленные для дальнейших испытаний аэродинамические генераторы колебаний представляли собой миниатюрные элементы с габаритными размерами (без камеры, соединительных штуцеров и шлангов) 3X5X8-иж (рис. 14.10 и 14.11). [c.158]

Все приведенные выше характеристики были получены первоначально при разработке данных элементов. Обстоятельное экспериментальное исследование характеристик аэродинамических генераторов колебаний рассмотренного типа было проведено в дальнейшем А. С. Тумайкиным и И. Я. Шаровой. Это исследование проводилось в связи с задачами использования аэродинамических генераторов колебаний в системах управления агрегатами в химической и нефте-газовой промышленности. Основной целью исследования являлось выяснение влияния на характеристики аэродинамического генератора колебаний каждого в отдельности из размеров его проточной части и определение диапазона изменения давлений питания, при которых в системе генерируются колебания. Некоторые из характеристик, полученных при проведении этой работы, показаны на рис. 14.15. [c.163]

Выяснению физических особенностей процессов, с которыми связана работа аэродинамического генератора колебаний, способствует и рассмотрение характеристик изменения максимального Рк, max И минимального Рк, min давлений в камере в функции от давления питания ро. На рис. 14.15, в приведены эти характеристики, а также и характеристика изменения в функции от Ро частоты колебаний v. О влиянии ро на v уже говорилось раньше. Приведенные же на рис. 14.15, в характеристики Рк, max=fi(Po) И Рк, min=f2(Po) свидетельствуют О ТОМ, ЧТО дзвле-ние Рк, max, При котором происходит отрыв от стенки, резко меняется с изменением ро давления же Рк, тш, при которых поток возвращается к стенке, после чего снова начинается заполнение камеры, зависят от ро в меньшей степени. [c.165]

Основным результатом исследований, которые были описаны выще, явилось выяснение предельных значений различных параметров, при которых в системе еще генерируются колебания. Другим важным результатом этих исследований явилось установление того, что при соответствующем выборе конструктивных параметров аэродинамического генератора колебаний с помощью одного и того же элемента без каких бы то ни было его перенастроек могут создаваться колебания при изменении давления питания от 10 мм вод. ст. и до значений свыще 1,2 кГ1см , т. е. при изменении давления питания более чем в 1200 раз. [c.166]

Экспериментальные исследования плоских аэродинамических генераторов колебаний, построенных по принципиальной схеме, описанной в 14, были проведены А. С. Тумайкиным и И. Я. Шаровой. Эти испытания показали, что колебания давления на выходе элемента создаются при изменении давлений питания в широком диапазоне, причем для обеспечения [c.168]

Частотные испытания элементов пневмоники. Для получения частотных характеристик струйных и других элементов на вход элемента подаются синусоидальные колебания рвх или Qbx и одновременно с ними осциллографируются колебания рвых или Qbbix- Синусоидальные, или близкие к ним по форме колебания получаются соответствующим профилированием отверстий во вращающемся диске, или же включением на линии перед испытываемым элементом пневматических камер, отфильтровывающих из исходных несинусоидальных колебаний все высшие гармоники, благодаря чему получаются колебания практически синусоидальной формы (см. 36). При использовании аэродинамического генератора колебаний для [c.428]

Искажения характеристик струйных эле-ментов, вызываемые влиянием шумов, возникающих при их работе. Меры к исключению или уменьшению этого влияния. Уже при первых опытах, проводивщихся на начальном этапе разработки элементов пневмоники, было обнаружено, что работа элементов сопровождается характерными звуками, причем, как было выяснено, различным режимам работы отвечают разные звуки. Это было учтено при опытах с описанными в 14 аэродинамическими генераторами колебаний, данные которых были использованы для предварительного суждения о достижимой скорости выполнения операций с помощью элементов пневмоники (о диапазоне пропускаемых ими частот). При этих опытах акустические сигналы воспринимались с помощью микрофона, установленного на расстоянии от экспериментальной установки. [c.436]

Аэродинамический генератор колебаний (рис. 1,е). Поток, поступающий при Ро onst к каналу питания 1, обтекает стенку 3 и происходит заполнение камеры 2. При создании давления в камере 2 струя отрывается от стенки и камера начинает опустошаться. Автоколебания генерируются благодаря неодно.значности условий отрыва потока и возв[)ащения его к стенке. Частота колебаний зависит от объема камеры 2. [c.94]

Большое значение для дальнейшего углубления тео-, рии распада струи под воздействием малых возмущений имеют работы по ультразвуковым генераторам. Согласно результатам исследования гидро- и аэродинамических излучателей следует, что вихревой свисток, конструкция которого напоминает центробежную форсунку, генерирует колебания, частоты которых зависят от основных размеров свистка и могут достигать ультразвуковых. Проведя аналогию с центробежной форсункой, можно считать, что и она также генерирует колебания, и при некоторых частотах, определяемых размерами и режимом работы форсунки, эти колебания способствуют дроблению струи на капли. Такое предположение авторы допускают на основании анализа многочисленных опытных данных, в которых периодически встечаются резкие отклонения значений тонкости распылидяния пт пфирй зависимости. [c.17]

Система паротурбоагрегат — фундамент расчленяется на две подсистемы I) собственно валопровод 2) подсистему статор—фундамент (см. рис. 2). Связь между подсистемами осуществляется через масляную пленку подшипников, через аэродинамическое взаимодействие ротора и статора в проточной части турбин и электродинамическое взаимодействие ротора и статора генератора. При вынужденных колебаниях главное значение имеет взаимодействие через масляную пленку подшипников. Аэродинамическое взаимодействие необходимо учитывать при расчете устойчивости. [c.312]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...