Приведенный размер тела

ПРИВЕДЕННЫЙ РАЗМЕР ТЕЛА [c.160]

Постановка задачи. При решении задачи о распространении тепла в телах произвольной формы можно воспользоваться понятием приведенного размера тела. [c.160]

Приведем эти уравнения к безразмерному виду. Для этого введем следующие безразмерные переменные приведенные термические параметры я, со, 0 скорость w = = wlW, отнесенную к некоторой характеристической скорости W, и безразмерное время т = xWj координаты X и Z, отнесенные к характеристическому размеру тела х = 2 = г Все образованные новые переменные выражены через молекулярные масштабы веществ. [c.408]

Приведенное выше уравнение было предложено Ньютоном для случая теплообмена в свободном потоке при условии, что а зависит только от физических свойств тела и среды. В действительности коэффициент теплоотдачи а в отличие от теплопроводности X не является величиной постоянной, а зависит от большого числа различных факторов, в том числе от формы и размеров тела, температуры и характера потока среды, омывающей поверхность тела. [c.308]

Величины, входящие в состав критерия От, объяснены в ранее приведенной табл. 12-2. Пр заданной форме тела данной жидкости величина теплоотдачи, следовательно, сильно зависит от размера тела, а также от температурного напора между жидкостью и стенкой. [c.170]

Приведенный способ расчета применяется в тех случаях, когда температура и излучательная способность окружающих тел неизвестны. В теплотехнических же расчетах обычно требуется рассчитать лучистый теплообмен между телами, качество поверхности, размеры и температура которых известны. По этим данным энергия излучения обоих тел всегда может быть определена на основании закона Стефана — Больцмана. В этом случае задача сводится к учету влияния формы и размеров тел, их взаимного расположения, расстояния между ними и их степени черноты. [c.161]

Приведенный размер R определяется как отношение объема к площади поверхности нагрева или охлаждения тела [c.160]

Яо —у--приведенный размер основного тела соответствующего клас- [c.175]

Заменяя геометрическую характеристику частицы характерным приведенным размером движущегося тела (якоря), получим выражение для силы сопротивления в виде [c.325]

Экспериментальные данные, приведенные на рис. 3, показывают, что вне зависимости от формы и размеров тела скорость охлаждения определяется типом охлаждающей среды. Связь между скоростью охлаждения v и отношением S/W описывается уравнением [c.171]

Отметим, что приведенная формулировка справедлива только тогда, когда размеры тел малы по сравнению с расстоянием между ними. Если это условие не выполняется, то по формуле сначала вычисляют силы, действующие между маленькими частями тел, а затем эти действия складывают и находят полную силу взаимодействия больших тел. [c.174]

В при-тожении 5 ка рис. I приведен график приближенных значений д для стали в зависимости от и без учета влияния размеров тела.) [c.345]

Значения С указываются в каталогах, причем для каждого типоразмера подшипника их вычисляют по известным размерам тел качения ( ш, йр и 1р), их количеству 2 и углу контакта р по фор.мулам, приведенным в табл. И. Физический смысл С легко уяснить, допустив, что п = 1 об/мин, /1=1 ч. Тогда С = = Q(l 1) = Q кГ, т. е. С представляет собой нагрузку, условно допускаемую данным типоразмером подшипника при одном обороте в минуту и расчетной долговечности, равной 1 ч. Эта величина названа коэффициентом работоспособности подшипника. [c.94]

Примечания. 1. Оболочка изделий степени защиты, соответствующей первым цифрам 1-4, не допускает проникновения твердых тел правильной и неправильной формы размером, указанным в графе Краткое описание, если размеры тела в трех взаимно перпендикулярных направлениях превышают указанные размеры. 2. Текст, приведенный в графе Краткое описание , не должен применяться для определения степени защиты. [c.928]

Приведенное обоснование остается в силе и в случае, когда флуктуации давления в падающей волне отвечают некоторому дальнему полю породившего его источника, которое в действительности представляет собой плоскую волну в масштабах размера тела а , и в случае, когда они соответствуют ближнему полю. В обсуждении, проведенном после формулы (110), подчеркивалось, что пузырьки могут вызвать резонансный отклик точечного источника на флуктуации давления в ближнем поле диполя и усилить излучаемый звук. Формула (129) дает количественную оценку напряженности точечного источника, приведенного в действие этим механизмом. [c.73]

Экспериментальные данные, приведенные ранее на рис. 9 и 10, представлены на рис. 11 таким образом, чтобы показать, как удельные затраты энергии изменяются с изменением размера тела рыбы, плавающей при различных уровнях активности. Сплошные линии представляют собой линии регрессии, полученные по методу наименьших квадратов, дающему = 0.34 при Дтах, 0.29 при /гтах, 0.25 при и 0.21 при полной активности. На рис. 12 эти значения у и [c.104]

Приведение к телу с одномерным, температурным полем. С учетом действительной формы и размеров нагреваемого изделия, а также условий внешнего теплообмена при предварительном охлаждении (если таковое производится) приводим это изделие к телу с одномерным температурным полем, следуя указаниям п. 4 гл. I н пользуясь формулой (1.77). При указанных расчетах определяются эффективные поверхности нагреваемого материала Р. [c.152]

Приведение к телу с одномерным температурным -полем. Нагреваемое изделие представляем в виде не- ограниченной пластины, так как толщина листа во много раз меньше двух других размеров. Для отыскания приведенной толщины применяем формулу (1.61), а также указания подпараграфа 3 в варианте Б параграфа 2 гл. VI [c.249]

Расчеты, проведенные на основе приведенных выше уравнений и граничных условий, дают основания считать, например, что как только а Ьх принимает значения < 1 (где а — характерный горизонтальный размер тела и — продольный интегральный масштаб турбулентности), выражение (4.53) становится применимым на наветренной стороне сооружения вплоть до частот п 0,15 Ша, где U — средняя скорость невозмущенного потока [4.41]. Для более высоких частот спектр давления убывает более быстро, чем спектр скорости, так что при расчете сооружений выражение (4.53) дает известный запас. Что это именно так, подтверждается результатами экспериментальных исследований, о которых сообщается в [4.42—4.44] и [4.44]. Проведенные расчеты также дают основания полагать, что более мелкие вихри скапливаются у наветренной поверхности тела, и именно поэтому когерентность пульсаций давления на высоких частотах несколько больше, чем когерентность пульсаций скорости на тех же высоких частотах в невозмущенном потоке. При выполнении расчетов строительных конструкций этот эффект скопления необходимо иметь в виду, выбирая соответственно малые значения коэффициентов убывания экспонент в выражении (2.67) или (2.68). [c.134]

Применяя метод расчленения детали на простые геометрические тела, можно научиться быстро и правильно читать чертежи. На рис. 30 приведен пример расчленения круглой детали на простейшие геометрические тела. На чертеже ось и размеры со знаком 0 будут указывать, что деталь круглая, поэтому второе изображение, как лишнее, не дают (см. рис. 28). [c.44]

На рис. 46 приведен прием выполнения по одной проекции двух других проекций группы геометрических тел, размеры и взаимное расположение которых предполагаются заданными. [c.76]

Исходной информацией для этапа 1 проектирования является информация о детали, для которой проектируется заготовка. Приведенная схема инвариантна к типам штамповочного оборудования, форме и размерам детали, но правила создания каждой подсистемы зависят от ряда факторов, например от конструкции детали, технических требований и др. Это предопределяет создание нескольких локальных подсистем для каждого типа оборудования класса заготовок (поковок). Самые простые детали, для которых проектируются заготовки,— это осесимметричные детали типа тел вращения (класс 1), а наиболее сложные — асимметричные тела произвольной формы (класс 4). В соответствии с этим направление развития САПР в горячештамповочном производстве — переход от автоматизированного проектирования поковок для простых деталей к более сложным [17]. [c.89]

Если размеры площадки контакта сопоставимы с радиусом кривизны соприкасающихся поверхностей, то приведенные выше формулы неприменимы. С такой задачей встречаются, например, при определении давления между поверхностью тела болта (или заклепки) и цилиндрической поверхностью отверстия. В этих случаях теоретическое решение получается весьма сложным и для проверки прочности материала в зоне площадки контакта пользуются обычно приближенными методами расчета, основанными на экспериментах. [c.82]

Возвращаясь к примеру контакта двух твердых тел, заметим, что у достаточно прочных материалов, применяемых в технике, размеры площадки контакта оказываются, как правило, малы по сравнению с размерами тела. Поэтому представление о сосредоточенной силе давления одного тела на другое не совсем бессмысленно. Когда рассматривается состояние тела на достаточно большом расстоянии от площадки контакта, бывает достаточно пренебрегать ее размерами и считать давление сосредоточенным в окрестности области контакта замена распределенного давления сосредоточенной силой приводит к серьезным ошибкам. Приведенные рассуждения о непрерывно распределенном давлении на площадке контакта, о силе тяжести, непрерывно распределенной по объему, опять-таки относятся не к реальному телу, а к сплошной среде в том смысле, в каком было определено это понятие выше. Можно, конечно, сказать, что в действительности при контакте двух тел вступают в действие силы отталкивания между атомами. Таким образом, вместо непрерывно распределенного давления мы получим опять-таки систему сосредоточенных сил, число которых неизмеримо велико. Но такое представление будет опять-таки лишь грубьш приближением к действительности рассматривая силы междуатомного взаимодействия как силы, действуюпще на материальные точки, мы отвле- [c.24]

В случае механического разрушения поверхностей, по мнению автора, целесообразно использовать следующие комплексы, вытекающие из рассмотрения механики фрикционного контакта комплекс Ц,=/ /НВ (где Р - номинальное напряжение сжатия НВ - твердость материала), ранее применявшийся в расчетах при адгезионном и абразивном изнашивании, характеризует напряженное состояние контакта и безразмерную площадь фактического касания тел комплекс = й/х, где h - толщина смазочного слоя X — характерный размер (диаметр режущей абразивной частицы, приведенный размер шероховатости) определяет относительную толщину смазочного слоя комплекс Uy = iP/a TflfiP — контактное напряжение сжатия — коэффициент, зависящий от коэффициента трения / и напряженного состояния в контакте Oq — предел усталости материала в данных условиях трения характеризует усталостную прочность трущихся поверхностей). [c.181]

Таким образом, расчет температурного поля тела произвольной конфигурации с помощью приведенного размера сводится ж использованию параметра R, который учитывает только влияние объема и повер Х-ности тела. В отдельных случаях этот метод приводит к хорошим результатам, в других случаях —к неудовлетворительным результатам. Рас-омотр им этот вопрос несколько подро1бнее. [c.161]

Действительно, воспользовавшись приведенным размером R или понятием тонкая стенка , можно решить задачу об охлаждении тела сложной конфигурации путем сведения ее к задаче о распростр-анении тепла в неограниченной плоокой стенке. Однако В первом случав имеющиеся возможности ограничиваются областью малых интенсивностей теплообмена, а во втором случае приходится искусственно сужать класс изучаемых тел. ч, [c.165]

Согласно классической схеме Прандтля, около пластины при Re оо можно выделить область невязкого течения и тонкий по сравнению с продольным размером тела пограничный слой. Решение, описывающее течение в пограничном слое вблизи точки, где трение на поверхности обрашается в ноль, перестает быть равномерно точным, что приводит к необходимости введения в рассмотрение пристеночной области вязкого течения и области невязкого течения [Goldstein S., 1948 Ландау Л.Д., Лифшиц Е.М., 944]. По мере приближения к точке нулевого трения толщина вытеснения пограничного слоя растет, что приводит к появлению индуцированного градиента давления, Из анализа оценок, приведенных ниже, следует, что для анализируемого режима течения градиент давления, индуцируемый пограничным слоем в окрестности точки нулевого трения, имеет тот же порядок, что и заданный градиент давления dp/dx = К = 0(1). Предельный случай малой величины отношения индуцированного и заданного градиента давления приводит к схеме, в которой в главном члене течение описывается решением, не учитывающим взаимодействие, что не позволяет устранить особенность и продолжить решение за точку нулевого трения [Stewartson К., 1970, Ь]. [c.42]

Удельными характеристиками демпфирования являются коэффициенты внутренней и контактной вязкости. Объемными или поверхностными характеристиками демпфирования являются коэффициенты затухания и их частный вид — коэффициенты вязкого трения. Есть характеристики, производные не только от демпфирования, но и от жесткости и массы системы. Такими характеристиками являются логарифмический декремент колебаний, относительное рассеяние энергии, добротность и т. п. Каждая из этих характеристик имеет свою область применения и не является достаточно универсальной. Исключение составляет постоянная времени демпфирования. Она является как удельной характеристикой, так и объемной, причем при известных и довольно часто выполняемых условиях постоянная времени демпфирования единицы объема материала и изготовленной из него детали одна и та же. Она не зависит ни от величины объема, ни от его формы и остается постоянной во всей области амплитудно-независимого трения или при одном и том же напряженном состоянии для любого вида трения. Постоянная времени демпфирования в стыке не зависит от его формы и площади при соблюдении приведенного выше условия. Если рассматривать ряд геометрически подобных конструкций, состоящих из одних и тех же материалов, то демпфирующая способность их, определяемая постоянной времени демпфирования, будет одной, и той же, если условия работы этих конструкций и, в частности, напряжения в них будут рдни и те же, так как постоянная времени демпфирования сложной конструкции является линейной функцией постоянвых времени демпфирования простых элементов, входящих в эту конструкцию. Коэффициенты линейной зависимости являются такими же функциями геометрических размеров тела и его конструктивных параметров, как и жесткость. Независимость постоянных времени демпфирования от абсолютных размеров конструкций в случае их подобия является важным свойством, которым не обладают другие характеристики демпфирования (например, логарифмический декремент колебаний или относительное рассеяние энергии). Этот закон нарушается в случае нелинейной зависимости затухания от деформации, что можно учесть, рассматривая конструкции в об-28 [c.28]

КОНСКОГО государства XVI—XVII вв. Это позволило Б. А. Рыбакову [26] выдвинуть предположение о наличии в эпоху Киевской Руси более богатой номенклатуры мер антропологического происхождения. Приведенный выше табличный рисунок характеризует меры народной метрологии , употреблявшиеся в быту, мелком ремесле, розничной торговле. Значения этих мер были получены из размеров тела мужчины с наиболее часто встречающимся у русских ростом около 170 см. В таблице показаны разновидности основных мер (сажени, локтя, пяди) и их антропологическое происхождение пядь с кувырком (27 см была и 31 см)—длина малой пяди плюс 2 или 3 сустава указательного пальца, сажень без чети (197 см) — наибольшее расстояние между подошвой левой ноги и концом большого пальца поднятой вверх правой руки, и косая сажень — А сажень косая с ноги на руку, от земли до земли и т. д. Из таблицы также видно, что значения дольных мер были связаны с саженью коэффициентами 2, 2 и 2 , т. е. имело место двухчастное, а не трехчастное деление. [c.30]

К числу мепее изученных факторов следует отнести влияние масштаба турбулентности набегающего потока на положение точки перехода. Примером этого влияния могут служить приведенные на рис. 220 результаты опытов ) над пограничным слоем на эллиптическом цилиндре, расположенном под нулевым углом атаки в воздушном потоке, турбулизированном решетками, ноставле1И1Ымн впереди цилиндра на некотором от него расстоянии (размеры ячеек решетки приводятся па рисунке). Вихри, созданные стержнями решетки, перемещаясь вниз по потоку, разрушаются, образуя размытые области возмущенного движения, средние размеры которых представляют масштаб турбулентности. Масштаб турбулентности Ь поддается измерению, а отнощение его к линейному размеру обтекаемого тела, в данном случае меньшему диаметру эллипса О, наряду с интенсивностью турбулентности е служит характеристикой турбулентности набегающего потока. График на рис. 220 выражает связь между безразмерной величиной абсциссы точки перехода ламинарного слоя в турбулентный на поверхности эллиптического цилиндра и параметром Тэйлора ), представляющим произведение интенсивности турбулентности на корень пятой степени из отношения характерного размера тела О к масштабу турбулентности L. Из этого графика видно, что при малых значениях параметра Тэйлора внешние возмущения слабо влияют на размер ламинарного участка слоя здесь все определяется внутренней устойчивостью движения в слое. При сравнительно [c.676]

Формулы, аналогичные (2-63) и(2-64), получаются и при свободном движении вокруг нагретых (или охлажденных) тел другой формы показатели степени те же, а ко , рфицненты на намного отличаются от приведенных выше. Для области турбулентного движения, получающегося, наприме ), в атмосферном воздухе при высоте тела больше 2)0-н300 мм, коэффициент теплоотдачи в соответствии с формулой (2-64) не зависит от линейных размеров тела. [c.125]

Ца. как для жесткого, так и для мягкого цилиндров. Поскольку приведенные рассуждения опираются на геометрические построения /соответственно описанный режим рассеяния называется геометрическим/, они останутся справедливыми для бесконечно протяженных тел любой геометрии /рис.3.7,б/. Выражение для сечения рассеяния в. этом случае будет иметь вид , где С - поперечный размер тела, определяющий границы области геометрической тени. Иными словами, сечение рассеяния при геометрическом рассеянии всегда имеет порядок характерных размеров тела в плоскости, перпендикулярной направлению распространения падающей волда. [c.78]

Приведение к телу с одномерный температурным полем. Приведем нагреваемый сдиток к неограниченному цилиндру объем с- Ит-ка г м=й ш/рм=18.1/7,1 =2,55 м боковая поверхность — =2,2(0,714+0,83+1,48+1,54) 10 м согласно (1.77) определяющий размер /.=2-2,55/10=0, 1 м. [c.173]

Приведенио к телу с одномерным температурным полем Определяющий размер 1= =1)ор/2=1,182/2=0,591 м. По размерам, указанным в технологической инструкции, находим боковую = = 13,64 м2 и эффективную Р =15,64+2-3,14-1,1822/4=15,83 поверхности слитка. [c.180]

Шкивы представляют собой тела вращения, поэтому разрез на рабочих чертежах рекомендуется располагать так, чтобы ось центрального отверстия была параллельна основной надписи чертежа. На приведенных учебных чертежах шкивов дан рекомендуемый сгюсоб нанесения размеров. F a этих же чертежах, на полках линий-вьпюсок, цифра.ми обозначены элементы шкивов I — ступица 2 — литейное скруглеиие 3 — диск 4 — обод Л — рабочая часть (выпуклость) й —спица 7 — канавка для клинового ремня 8 — конус литейный 9 — центральное отверстие /О — ишоночный паз 77 — фаски, [c.251]

Данные по теплообмену с закрепленной частицей н е-правильной формы отсутствуют. Опыты для различных неподвижных тел правильной формы (Л. 167, 172, 330] (рис. 5-2) указывают на возможность их обобщения путем правильного выбора определяющего геометрического размера. Согласно исследованию В. Г. Щит икова такой величиной является приведенный диаметр, получаемый делением периметра миделя на число я л. 330]. В это случае с максимальной погрешностью 18% верна общая зависимость (Re= Ю -н 10 ) [c.144]

Возможность эффективной тепловой зашиты корпусных элементов от больших тепловых потоков успешно используется и при создании экспериментальных СВЧ плазмотронов [64]. Схемы СВЧ плазмотронов с предполагаемыми картинами течений при прямоточно-вихревой и возвратно-вихревой стабилизации плазмы показаны на рис. 7.30, а на рис. 7.31 показана зависимость мощности плазменного СВЧ излучения поглощаемого разрядом, и тепловой мощности fV , вьшеляюшейся в контуре охлаждения плазмотрона. Результаты опытов приведены в виде зависимости доли тепловых потерь WJW от удельного вклада энергии в разряд У = WJG, где G — расход плазмообразуюшего газа — азота. Результаты численного моделирования показаны на рис. 7.32,а — для традиционной прямоточно вихревой стабилизации и на рис. 7.32,6 — для случая с возвратно-вихревой стабилизацией. В первом случае рабочее тело — плазмообразующий газ — азот в виде закрученного потока подается в разрядную камеру, а во втором случае он подается в дополнительную вихревую камеру со скоростями 100 м/с ((7= 1 г/с) и 225 м/с ((7= 1,5 г/с), соответственно. По мнению автора работы [64] возвратный вихрь сжимает зону нагрева, предохраняя стенки камеры плазмотрона от перегрева. Основная часть газа проходит через разрядную зону, а размер зоны рециркуляции незначителен. В традиционной схеме (см. рис. 7.32,а) входящий газ смешивается с циркулирующим потоком плазмы и основная часть газа проходит мимо разряда вдоль стенок кварцевой трубки. Судя по приведенным модельным расчетам, схема с возвратно-вихревой стабилизацией позволяет снизить максимально достижимую температуру нагрева корпусных элементов примерно в 2,5 раза. Наиболее нагретая часть область диафрагмы, непосредственно примыкающая к отверстию имеет температуру 1400 К. Таким образом, использование возвратно-вихревой стабилизации плазмы позволяет изготовить СВЧ плазмотрон неохлаж-даемым из кварцевого стекла. Дальнейшее моделирование течения [c.356]

Технологические центровые гнезда. Непустотелые детали типа тел вращения — валов — обычно обрабатывают на токарных или шлифовальных станках и контролируют в центрах, которые входят в конические центровые гнезда на торцах детали (рис. 13.48). Форму и размеры их принимают по ГОСТ 14034—74 в зависимости от диаметра той части детали, в которой выполняют отверстие. Пример чертежа с центровым гнездом и его обозначением на чертеже приведен на рисунке 13.49, а. [c.233]

Расчет исполнительных размеров калибров. Исполнительными называют предельные размеры калибра, по которым изготовляют новый калибр. Для определения этих размеров на чертеже скобы проставляют наименьн1ий предельный размер с положительным отклонением для пробки и контрольного калибра — их наибольший предельный размер с отрицательным отклонением. Таким образом, отклонение на чертеже проставляется в тело калибра, что обеспечивает максимум металла на изготовление и большую вероятность 1юлучения годных калибров. Исполнительные размеры калибров определяют по формулам, приведенным в табл. 1 ГОСТ 24853—81. Приведем примеры расчета исполнительных размеров калибров. [c.244]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...