Устойчивость внутренняя

В сплавах с очень малым содержанием менее благородного легирующего элемента образование зародышей соответствующего более устойчивого оксида может быть подавлено окислением основного компонента и эти зародыши останутся в форме дискретных частиц, внедренных в окалину [75]. В подобных сплавах может происходить также внутреннее окисление менее благородного элемента, пока и поскольку концентрация растворенного компонента ниже критической величины [76]. Дополнительными факторами, способствующими этому внутреннему окислению, являются также малые коэффициенты диффузии растворенного компонента в сплаве и высокие парциальные давления кислорода в газовой фазе [76]. Однако в случае газовых смесей с очень низкой активностью кислорода неспособность сплава образовать защитную окалину с хорошей адгезией часто также приводит к внутреннему окислению [36—38]. При этом размеры, форма и распределение частиц внутреннего оксида зависят от сплава и конкретных условий, хотя, как правило, более устойчивым внутренним оксидам соответствуют частицы меньших размеров и все частицы стремятся сконцентрироваться на границах зерен [77, 78]. [c.22]

Принятая расчетная схема не отражает всех особенностей работы камеры ЖРД- В ней, в частности, не учитывается переменность температурного поля пО длине оболочки и его кинетика, возможность потери устойчивости внутренней оболочки на участках между связями и т. д. [c.205]

Это означает, что от действия внешнего давления оболочка не теряет устойчивости, внутреннее давление вызывает потерю устойчивости. [c.320]

Теперь необходимо убедиться, что внутренний контур местной обратной связи устойчив. Теоретически можно синтезировать линейный СП устойчивым и при неустойчивом внутреннем контуре местной обратной связи. Однако в реальном СП в цепи сигнала ошибки всегда содержатся элементы, статические характеристики которых имеют более или менее выраженные зоны нечувствительности. В указанной зоне СП по сигналу главной обратной связи разомкнут, поэтому наличие в СП неустойчивого внутреннего контура местной обратной связи приводит к возникновению автоколебаний. На практике внутренний контур местной обратной связи обычно стремятся выполнить устойчивым. Для определения запаса устойчивости внутреннего контура по фазе следует найти разность [c.53]

Запас устойчивости внутреннего контура по фазе определяется равенством [c.53]

Следующим вопросом синтеза СП является обеспечение устойчивости внутреннего контура, образованного элементами цепи обратных связей и соответствующими элементами неизменяемой части. Предположим, что найденный в результате построений коэффициент усиления разомкнутой системы удовлетворяет условию (2-49) и равен ii- (отрезок D D", рис. 2-10,а). [c.74]

Для обеспечения устойчивости внутреннего контура необходимо также (рис. 2-10,6), чтобы при oj = (Ok разность фаз [c.75]

Из (2-52) следует, что первая низкочастотная асимптота, определяемая неизменяемой частью системы, будет иметь в данном случае не первый, а второй наклон поэтому в такой системе скоростная ошибка равна нулю. При этом необходимо проверить устойчивость внутреннего контура. [c.77]

Устойчивость внутреннего контура проверяется аналогично тому, как это было сделано в предыдущем случае. [c.79]

Для оценки устойчивости внутреннего контура местной обратной связи необходимо определить разность фаз в точке С при <в = мз- [c.82]

Заметим, что увеличение коэффициента усиления внутреннего контура связи по скорости V, связанное с увеличением коэффициента усиления [а, может привести к нарушению устойчивости внутреннего контура, так как j(oA(ja>) V. 7 i/ o [c.103]

II. Движение с регулярными устойчивыми внутренними волнами [c.219]

Известно, что устойчивость внутренних волн Б условиях течения с поперечным сдвигом и при наличии монохроматических поверхностных волн зависит от локального числа Ричардсона, волновых аналогов чисел Рейнольдса [c.221]

На рис. 15.4 представлены результаты экспериментальных исследований нейтральной кривой устойчивости внутренних волн, которая аппроксимируется зависимостью [c.221]

Эти результаты отражают влияние поверхностных монохроматических волн на устойчивость внутренних волн, генерируемых сдвигом. [c.221]

Сен-Венана 231 Ускорение силы тяжести 15, 28 Установившееся движение 21 Устойчивые внутренние волны 219 [c.276]

Крышка гидротурбины Волжской ГЭС им. В. И. Ленина. Объемная модель металлоконструкции этой турбины из органического стекла, на которой проводились тензометрические исследования напряжений (см. раздел 27), была использована для проверки запаса устойчивости внутренних сжатых стоек крышки. Опасной для устойчивости нагрузкой может явиться осевая нагрузка, передаваемая от ротора при наличии момента в горизонтальной плоскости, создаваемого ротором при его торможении. Нагрузка модели производилась постоянным моментом М = аР , соответствующим наибольшему возможному в натуре, и увеличиваемой осевой нагрузкой Р , которая во избежание дополнительных горизонтальных сопротивлений прилагается через шарик с помощью рычага (фиг. I. 50). Линейность деформаций, полученных по датчикам на стойках с увеличением нагрузки Р1, показывает, что потери устойчивости в стойках не наблюдается до нагрузки, соответствующей натурной, превосходящей в два раза номинальную. Деформации в модели и натуре до этих нагрузок находятся в пределе пропорциональности. [c.92]

Интересно отметить, что размер эмульсионного микрокристалла не является фактором, определяющим устойчивость внутреннего скрытого изображения к действию окислителей. Так, наиболее мелкодисперсная хлористая эмульсия обладает наибольшей устойчивостью. Этот эффект был позже подтвержден на растворах двухромовокислого калия и перманганата калия. [c.205]

Потеря устойчивости внутренней части гиба (складка, направленная внутрь трубы) происходит под действием и в направлении сил сплющивания, приложенных в продольной сжатой области трубы. [c.93]

Гильза цилиндра работает в очень тяжелых условиях. Она деформируется в результате действия силы, прижимающей к ней поршень, сильно нагревается и подвергается коррозии из-за воздействия газов. Внутренние стенки гильзы, называемые зеркалом цилиндра, изнашиваются вследствие трения, возникающего при движении поршня и поршне-вы.х колец. Поэтому при эксплуатации двигателя к гильзам предъявляют следующие требования прочность и износостойкость стенок гильзы малые потери на трение при перемещении поршня в гильзе антикоррозионную устойчивость внутренней и наружной поверхностей гильзы хорошее уплотнение в местах газового стыка и стыков водяного охлаждения свободное расширение гильзы как в продольном, так и в диаметральном направлениях. [c.34]

Изучается точечная устойчивость внутренних положений равновесия, которая может обеспечиваться структурой уравнений без каких-либо дополнительных предположений. В общем же случае исследование устойчивости или неустойчивости внутренних положений равновесия сводится к изучению соответствующих свойств некоторой новой системы уравнений, полученной из исходной, которая имеет меньшую размерность и допускает применение хорошо разработанных методов теории устойчивости, поскольку лишена факторов, затрудняющих изучение исходной системы (неразрешенность относительно старших производных, разрывность правых частей уравнений). Ири определенных условиях доказана теорема об устойчивости относительной границы множества положений равновесия, как необходимом и достаточном условии устойчивости всего этого множества. [c.57]

Лемма 6. Устойчивое внутреннее положение равновесия уравнения (30) является устойчивым асимптотически почти мгновенно [c.58]

Теорема 14. Для устойчивости внутреннего положения равновесия (жо,0) Е необходима и достаточна устойчивость соответствующего ему положения равновесия (жо,0 ) Е М. [c.58]

Дополнительным фактором, ограничивающим величину деформации в радиальном направлении уплотняемой заготовки, является устойчивость внутренней технологической оболочки, поэтому процесс осуществляется за несколько проходов, количество которых рассчитывается по следующей формуле [c.106]

Свободное упругое гнутье. Самым простым способом создания гиба является свободное упругое гнутье трубы под действием собственного веса. Этот способ может применяться при строительстве магистральных трубопроводов при больших радиусах гиба. При свободном упругом гнутье металл трубы находится в упругой стадии и, казалось бы, можно простым путем получить нужный радиус гиба. Но как показали наблюдения, такой изгиб происходит не только в зоне упругих деформаций, но и выходит за ее пределы. Даже если нужен большой радиус гиба и в изгибаемом участке металл находится в упругой стадии, необходимо следить, чтобы радиус гиба не уменьшался до наступления состояния потери устойчивости внутренней части гиба трубы, в противном случае может произойти ее излом. При этом потери устойчивости внутренней части гиба (складка, направленная внутрь трубы) происходит под действием и в направлении сил сплющивания, приложенных в продольной сжатой области трубы. [c.74]

Высказанные здесь положения достаточно хорошо подтверждаются данными, полученными при изучении уровня и устойчивости внутренних остаточных напряжений в никель-фосфорных слоях в зависимости от pH раствора и режима последующей термической обработки слоя (см. IV главу). [c.18]

Следящие приводы являются сложными многоконтурными системами. Одна из основных задач, которую приходится решать конструктору при создании СП, — анализ динамики и синтез СП с требуемыми показателями качества (точность, запасы устойчивости и др.). При решении этой задачи необходимо располагать уравнениями основных элементов СП и, прежде всего, уравнением его силовой части. Силовые части СП во многих случаях могут быть описаны линеаризованными дифференциальными уравнениями довольно высокого порядка. Например, система электромашинный усилитель — исполнительный двигатель постоянного тока независимого возбуждения описывается дифференциальным уравнениел пятого порядка. При определении порядка уравнения силовой части следует иметь в виду, что при решении вопросов анализа и синтеза СП приходится рассматривать устойчивость как основного, так и внутренних контуров. Для анализа устойчивости внутренних контуров необходимо располагать частотными характеристиками элементов СП в сравнительно широком диапазоне частот от О до 40—50 Гц и, следовательно, учитывать малые постоянные времени, влияющие на частотные характеристики в указанном диапазоне частот. [c.7]

Определение запаса устойчивости внутреннего контура по амплитуде можно произвести известным способом [Л. 102], если построить-ЛАЧХ L 1 в.к(/ш) I разомкнутого внутреннего контура. [c.54]

Если запасы устойчивости внутреннего контура окажутся недоста-гочнымп, то справа или слева от точки Б (рис. 2-3) следует изменить. [c.54]

В некоторых случаях, рассмотренных ниже, для обеспечения устойчивости внутреннего контура СП приходится идти на усложнение структуры вторых слагаемых правой части выражений (2-36) — (2-38). Когда первая асимптота силовой части СП (асимптота AN на рис. 2-9) имеет второй наклон (система с астатизмом второго порядка) коэффициент усиления разомкнутой системы принимается равным [ц. Если первая асимптота силовой части СП имеет первый наклон (система с астатизмом первого порядка), то следует уточнить коэффициент определяющий положение первой низкочастотной асимптоты обратной ЛАЧХ разомкнутой системы. При этом возможны три случая. [c.68]

Если фв.к<180°, внутренний контур устойчив. Если фв.к>180°, то для того чтобы обеспечить устойчивость внутреннего контура и приблизить ЛАЧХ разомкнутой скорректированной системы в области высоких частот к желаемой ЛАЧХ, введем в цепь обратных связей и соответственно в цепь сигнала ошибки дополнительные одинаковые корректирующие интегрирующие устройства с передаточной функцией [c.75]

Строим ЛАЧХ F N G"0 H"P", соответствуюшую первому слагаемому правой части (2-76) (заметим, что низкочастотная асимптота этой ЛАЧХ должна пройти ие выше рабочей точки а). Определяем запас устойчивости внутреннего контура, находя разность фаз [c.88]

Для оценки влияния интегрирующих контуров на точность системы по отношению к возмущающему моменту на рис. 2-17, б приведена ЛАЧХ L1 Fj(/запасов устойчивости внутреннего контура СП, увеличивает моментную составляющую ошибки в диапазоне средних частот q = l/T2постоянной времени Тг интегрирующего контура и увеличением отношения постоянных времени тг/т этого контура имеет место также увеличение моментной составляющей ошибки. [c.107]

В ЭТ01М случае для обеспечения устойчивости внутреннего контура в цепь суммарного сигнала обратных связей по скорости и по моменту, развиваемому ИД, вводится дополнительно интегрирующий / С-контур с передаточной функцией П(р) = пр +1)/(хгр+1), T2>ti. Подобный контур необходимо также ввести в цепь сигнала ошибки. Рассмотрим влияние указанных контуров на ЛАЧХ L (/со) ошибки системы по отношению к возмущающему моменту. Обратная передаточная функция разомкнутой скорректированной системы в этом случае в соответствии с (2-35) и (2-59) и при х=[Л2 имеет вид [c.112]

Относителшое изменение крутизны сигнала компенсирующей связи в соответствии с (2-143) и (2-149) также равно А. Если крутизна одного из датчиков, например датчика ускорения, изменится на 10%, то появится паразитная составляющая обратной связи по ускорению (она может быть как отрицательной, так и положительной), коэффициент усиления которой составит 10% коэффициента усиления г внутреннего контура связи по ускорению это повлечет за собой незначительное изменение запасов устойчивости внутреннего контура. При этом коэффициент усиления корректирующей связи по возмущению у также изменится примерно на 10%, что приведет к незначительному увеличению моментной составляющей ошибки. [c.138]

Для обеспечения устойчивости внутреннего контура местной обратной связи ИСП асимптоты идеализированной ЛАЧХ Ц (/а>)1 дополним асимптотой (рис. 3-24) с наклоном 40 дБ/дек, имеющей частоту сопряжения со,а = l/7 ia = 50 рад/с. [c.216]

Для обеспечения устойчивости внутреннего контура местной обратной связи ИСП асимптоты идеализированной ЛАЧХ L W (/со) 1 дополним асимптотой (рис. 3-32) с наклоном 40 дБ/дек, имеющей частоту сопряжения (0=1/Га = 63 рад/с. Учитывая, что-ЛАЧХ L W (/ш) . дополненная асимптотой с наклоном 40 дБ/дек, определяется частотными свойствами обратных связей, находим [c.223]

Согласно существующим представлениям, междуузельный ион серебра не может служить устойчивой внутренней ловушкой электрона при комнатной температуре. Эта предпосылка в неявном виде подразумевается в теории Герни и Мотта и подтверждается исследованиями электропроводности и других свойств хорошо отожженных кристаллов галоидного серебра при комнатной температуре [19]. Другим экспериментальным доказательством этого предположения является очевидная неспособность двухвалентных ионов кадмия в смешанных кристаллах галогенидов серебра и кадмия захватывать электроны при комнатной температуре, как это было показано Вестом ). Недавние теоретические вычисления Симпсона [20] согласуются с этими экспериментальными данными. Симпсон исходил из модели, в которой положительный точечный заряд находился в среде с диэлектрической проницаемостью галоидного серебра. Далее определялась волновая функция 1 5 электрона, связанного в кулоновском поле этого заряда. В этом приближенном вычислении не учитывается тот факт, что внутри объема междуузельпого иона поведение электрона может быть описано более точно с помощью волновой функции 5 5. Если учесть это указание, то исправленное теоретическое значение энергии связи электрона в поле междуузель-ного иона будет несколько превышать величину, полученную Симпсоном. Точное знание времени жизни электрона в этом состоянии как функции температуры имело бы большую ценность для интерпретации многих экспериментальных данных, например данных Веста по фотопроводимости галогенидов серебра. [c.118]

Рассмотрим планету, имеющую атмосферу, т.е. газовую оболочку, ограниченную снизу твердой подстилающей поверхностью, или самую внешнюю область газожидкой планеты. В атмосферных потоках значение числа Рейнольдса Ке обычно превышает Ке , я поэтому течения являются турбулентными. Турбулизация атмосферных течений возникает из-за их деформации при обтекании неровностей подстилающей поверхности, либо при потере гидротермодинамической устойчивости крупномасштабным потоком под воздействием повышенных значений градиентов температуры и скорости ветра. В свободной атмосфере основной причиной возникновения турбулентности является потеря устойчивости внутренних гравитационно-сдвиговых волн. Разрушение подобных волн может вызываться первичной или вторичной неустойчивостью. Первичная неустойчивость (неустойчивость Кельвина-Гельмгольца) развивается в сдвиговом слое между потоками с различными скоростями, если в большей части волнового слоя Ке<Ке . При вторичной неустойчивости поток в среднем устойчив, а [c.22]

При нагружении кольца наружным давлением часто не удается правильно оценить прочность при сжатии вследствие отщелкивания> внутреннего слоя. Отщелкивание и последующая потеря устойчивости внутреннего слоя кольца происходит, когда разность энергии внутреннего слоя, сохранившего кольцевую конфигурацию. [c.201]

Для повышения химической устойчивости внутренней поверхности стеклянных изделий, применяемых в медицине, эти поверхности обрабатывают кремнеорганическими соединениями (силико-низация), а также производят термическую обработку минеральными солями. [c.10]

Однако данные по влиянию СО2 не соответствуют результатам опытов Кеппелера, проводившего отжиг колб в электрической печи при 500° в течение 4 час. Он пропускал в колбы СО2, насыщенный при 80° водяными парами. При этом было отмечено значительное повышение устойчивости внутренней поверхности колб, в то время как для неотожженной колбы значение выщелачиваемости составляло 29.9 мг NaaO на 1 м , для отожженной соответственно 8.4 мг. [c.48]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...