Влияние состава металла

Влияние на образование межкристаллит-ной коррозии состава металла и методов его обработки. За последние годы проведен ряд исследований по изучению влияния состава металла, его термической и механической обработки на образование межкристаллитной коррозии. [c.263]

ВЛИЯНИЕ СОСТАВА МЕТАЛЛА [c.41]

Влияние состава металла шва на тип образовавшихся интерметаллидов кроме Al Mg.i) [c.84]

При коррозии сталей в почвах, грунтах и морской воде, т. е. при коррозии с кислородной деполяризацией, влияние состава металла практически столь незначительно, что может не приниматься во внимание. Иными словами, величина перенапряжения кислорода на катодных участках поверхности и общая площадь, занятая ими, не оказывают влияния на скорость коррозии. Это объясняется прежде всего малой растворимостью в воде и замедленным поступлением молекул кислорода к поверхности металла. Условия диффузии и концентрация кислорода в растворе— вот те основные факторы, которые определяют скорость коррозии с кислородной деполяризацией. Этим обстоятельством объясняется различная скорость коррозии одного и того же металла в разных грунтах и повышенная скорость коррозии при движении воды относительно металла. [c.28]

Фиг. 5. Влияние состава металла на скорость коррозии (а) и электродный потенциал (б)

Влияние состава арматурной стали и вида обработки арматуры. Если бы самой медленной и поэтому лимитирующей была бы одна из электрохимических стадий процесса на поверхности стали, то состав металла играл бы огромную роль в развитии скорости коррозионного процесса. Обычно такое влияние состава металла и наблюдается при кислотной и атмосферной коррозии оголенной стали. [c.138]

При коррозии сталей в почвах, грунтах и морской воде, т. е. при коррозии с кислородной деполяризацией, влияние состава металла практически столь незначительно, что его можно не принимать во внимание. Иными словами, величина перенапряжения кислорода на катодных участках поверхности и общая площадь, занятая ими, не оказывают влияния на скорость коррозии. Это объясняется прежде всего малой растворимостью кислорода в воде и замедленным поступлением молекул [c.61]

Влияние состава металла [c.12]

Рис. 1.13. Влияние состава металла шва на развитие коррозии сварного соединения а — шов корродирует сильнее зоны термического влияния и основного металла 6 — корродирует больше зона термического влияния (при другом составе металла шва)

Рис. У1.31. Влияние состава металла и второй фазы на его сопротивляемость образованию горячих трещин

Скорость окисления железа и стали при повышенных температурах — скорость окалинообразования — зависит от многих факторов, из которых наиболее изучены влияние состава металла и окружающей среды, температуры и времени выдержки при этой температуре, влияние чистоты и шероховатости поверхности, а также влияние соприкосновения с другими материалами. Довольно подробно установлено, в какой степени образовавшаяся в специальных условиях окалина препятствует дальнейшему взаимодействию металла с окружающей средой. [c.657]

С этих же позиций А. М. Макара [91] сделал попытку объяснить пониженную склонность легированной стали к образованию холодных трещин в околошовной зоне при сварке аустенитными или легированными ферритными электродами (по сравнению с нелегированными ферритными) влиянием состава металла шва на температурный интервал мартенситного превращения в околошовной зоне (см. также 3 гл. II). При сварке нелегированными ферритными электродами в металле шва происходят фер-ритное и перлитное превращения (примерно при 600°), а в околошовной зоне легированной стали еще сохраняется аустенит. Вследствие увеличения удельного объема металла шва при превращении аустенита и разницы в коэффициентах линейного расширения металла шва и околошовной зоны, при дальнейшем охлаждении аустенит в околошовной зоне подвергается дополнительной малой деформации растяжения. Основываясь на первых работах Г. В. Курдюмова [188] и В. И. Просвирина [229], А. М. Макара предположил, что эта деформация должна приводить к механической стабилизации аустенита и сдвигать температурный интервал мартенситного превращения в область более низких температур. В случае же отсутствия фазового превращения в металле шва (аустенитные [c.206]

Как уже указывалось, темп деформации в т.и.х. зависит не только от химического состава металла и режима сварки. В значительной степени он определяется и конструктивными особенностями самого изделия, его способностью деформироваться под действием теплового поля или напряжений, возникающих в сварном соединении. Для того чтобы оценить влияние конструктивных факторов самого узла на технологическую прочность сварного соединения, иногда используют так называемый метод эталонного ряда. Для этого конструкцию сваривают с применением электродов или сварочной проволоки и флюсов, запас технологической прочности которых заранее определен. Набор таких материалов с различными показателями v по степени убывания или возрастания и называют эталонным рядом. Подобрав из серии эталонного ряда сварочные материалы, исключающие появление трещин, можно определить требования по запасу технологической прочности, необходимые для бездефектной сварки конструкций данного типа. [c.486]

Кроме двух рассмотренных выше возможностей повышения технологической прочности — изменение химического состава металла шва и режима сварки — не менее важно правильное конструирование сварных узлов, и грамотно назначенный порядок наложения швов. Все эти факторы определяют значение деформации в т.и.х. и вследствие этого влияют на сопротивляемость образованию трещин. Полностью исключить влияние конструкции на деформацию формоизменения без изменения самих узлов практически невозможно, однако хорошо известны широко применяемые на практике способы уменьшения этих деформаций, например приемы сборки, уменьшающие вероятность образования трещин. К ним относятся технологические планки, привариваемые в начале и конце швов, жесткое закрепление изделия во время сварки с целью уменьшения его коробления, заварка концевых участков швов в направлении к краю и выведению кратера на технологические планки, сопутствующий или предварительный подогрев, многопроходная сварка и другие приемы. [c.489]

Рис. 129. Влияние состава шлака на распределение фосфора (/ .) между металлом и шлаком. Цифры на кривых - значение

При импульсных процессах необходимо учитывать ударную вязкость, по которой можно определить состояние металла и характер его разрушения. Многие закономерности влияния состава и структуры сталей на склонность к хрупкому разрушению при ударе были выявлены благодаря определению ударной вязкости [54]. На вязкость и пластичность влияют термообработка, температура процесса и скорость деформации. [c.16]

При изучении электрохимической коррозии обычно не уделяют достаточного внимания роли растворителя и рассматривают взаимодействие с металлом растворенных компонентов электролита. Такой подход оправдан, если оценивается относительное действие этих компонентов на скорость и характер коррозии данного металлического электрода, так как растворитель (вода) остается одним и тем же. Однако иное положение наблюдается при изменении не состава раствора, а свойств самого металла, например, при коррозии шероховатого или деформируемого металла. В этом случае степень и характер влияния состояния металла на коррозию могут определяться комплексом свойств электролита, в том числе свойствами растворителя. [c.169]

Если с помощью уравнений (16) и (17) рассчитать величины Оа, то можно обнаружить, что при любых значениях Уд (за исключением случая исчезающе тонких оксидных пленок) получаются значения порядка единиц и десятков мегапаскаль, а в отдельных случаях — до тысяч мегапаскалей. Столь высокие напряжения должны были бы неизбежно вызывать разрушение подложек и оказывать существенное влияние на поверхностное растрескивание, однако в действительности разрущения массивных образцов под действием рассматриваемых напряжений не наблюдается. Факт получения аномально высоких значений при использовании стандартных уравнений для напряжений роста с определенностью свидетельствует о том, что сами эти уравнения недостаточно хорошо описывают реальные системы. При высоких температурах может происходить аккомодация деформаций, связанных с ростом оксида, путем локализованного пластического течения в сплаве или даже в самом оксиде, что приведет к снижению напряжений в обеих фазах до уровня напряжений пластического течения при данной температуре. Одна из основных причин неадекватности уравнений, описывающих напряжения роста, состоит в том, что в них неявно предполагается когерентность межфазной границы между окислом и металлической подложкой. Это означает, что имеет место либо эпитаксия, либо, по крайней мере, когерентное согласование кристаллических решеток фаз, расположенных по обе стороны границы, причем различия атомных объемов должны быть скомпенсированы за счет согласующихся деформаций и напряжений. Хотя определенная степень когерентного согласования на самых ранних стадиях окисления вполне возможна, все же толстые пленки окалины, кристаллическая структура и химический состав которых так сильно отличается от структуры и состава металлов, скорее всего будут отделяться от подложек некогерентной межфазной границей. В этом случае расчеты оа нельзя проводить с помощью уравнений (16) и (17). В действительности аккомодация даже очень существенных различий атомных объемов должна осуществляться в основном в некогерентной границе, в результате чего напряжения роста как в оксиде, так и в подложке будут невелики. [c.30]

Уравнения (4.26) и (4.28) позволяют детально рассмотреть вопрос о влиянии состава раствора на водородное перенапряжение, что представляет существенный интерес при изучении коррозионных процессов, когда катодным процессом служит разряд ионов водорода (кислотная коррозия) или же саморастворение амфотерных металлов в щелочных средах (щелочная коррозия с выделением водорода). Прежде всего остановимся на влиянии концентрации ионов водорода. Если общая ионная концентрация раствора достаточно высока, фг ПОтенциал становится исчезающе малым. Тогда вместо (4.26) и (4.28) будем иметь [c.79]

Исследованию износостойкости материалов и деталей посвящены многие работы [11, 19, 98 и др.]. При исследовании изучалось влияние состава стали на сопротивление изнашиванию путем истирания торца цилиндрического образца абразивной поверхностью (электрокорунд на бумаге) и истирания при скольжении металла по металлу с абразивной прослойкой (возврат-но-вращательное движение втулки по пальцу). В результате [c.213]

Насосы, предназначенные для работы с жидкометаллическими теплоносителями, кроме перечисленных выше проектных требований должны отвечать ряду специфических требований. Все элементы насоса, контактирующие при работе с теплоносителем, должны прогреваться перед заполнением циркуляционного контура. Если прогрев в составе установки не обеспечивается, то необходимо предусмотреть греющие устройства. Одним из специфических требований является защищенность конструкции от вредного влияния паров металла, которые, проникая в мельчайшие зазоры, оседают на холодных стенках и, в принципе, могут затруднять работу соответствующих узлов ГЦН и его вспомогательных систем. Для предотвращения этого крайне неприятного явления необходимо либо защищать соответствующие элементы, либо повышать температуру их поверхностей, чтобы исключить выпадание паров теплоносителя. [c.21]

Изнашивание металлов и неметаллов зависит не только от физикомеханических характеристик материалов, но главным образом от механических свойств защитных пленок, которые удаляются и вновь воспроизводятся на металле, оказывая влияние на интенсивность изнашивания сопрягаемых пар трения. Механические свойства защитных пленок и скорость их воспроизводства зависят в основном от коррозионной активности среды, химического состава металла, чистоты поверхности металла, от количества и способа подвода среды к поверхности трения и от температуры среды. [c.205]

Влияние состава металла шва на количество оира ю(Швии1хся интерметаллидов кроме [c.84]

В некоторых случаях отмечается и несколько иной характер влияния состава металла шва на свойства металла зоны сплавле- [c.27]

Влияние состава металла на з связано с тем, что при изменении состава металла изменяется коэффициент активности серы в металле /д = 31/[8]. Как видно из рис. 51, углерод и кремний повышают активность серы в жидком металле благодаря образованию сорди-нений с железом и вследствие высокой поверхностной [c.238]

Положение порога хладноломко кости зав1Г ит от многих факторов 1) структуры и размера зерна. В частности, измельчение зерна понижает порог хладноломкости 2) состава металла. Вредное влияние имеют многие загрязняющие металл примеси 3) скорости деформации. Увеличение скорости деформации повышает порог хладноломкости 4) размеров образца (детали). Чем больше сечение, тем выше порог хладноломкости. [c.74]

Влияние состава газовой среды на скорость коррозии металлов велико, специфично для разных металлов и изменяется с температурой, как это видно, например, из данных рис. 86. Никель, относительно устойчивый в средеОа, Н20,С02,очень сильно корродирует в атмосфере SO . Медь наиболее быстро корродирует в атмосфере кислорода, но устойчива в атмосфере SOj-Хром же обладает высокой жаростойкостью во всех четырех атмосферах. [c.128]

Для улучшения механических свойств в алюминий в качестве легирующих добавок обычно вводят медь, кремний, магний, цинк и марганец. Из них марганец может заметно повысить коррозионную стойкость деформируемых и литейных сплавов, потому что образуется МпА способный связывать железо в интер-металлид состава (MnFe)Ale. Последний в плавильной ваннё оса-ждается в виде шлама, и таким образом уменьшается вредное влияние небольших примесей железа на коррозионную стойкость [25]. Так как марганец не образует подобных соединений с кобальтом, медью и никелем, то не следует ожидать, что добавка марганца устранит отрицательное влияние этих металлов на коррозионное поведение сплава. [c.352]

С повышением температуры [%Мп] в металле растет, так как реакция его восстановления эндотермична. Влияние состава шлака обычно учитывается значением константы равновесия /Смп. Так, А. Д. Крамаров для сталеплавильного процесса предложил на основании экспериментальных данных следующие уравнения для зависимости констант от температуры [c.363]

На основании изучения гетерофазного взаимодействия титана с расплавами стекол системы ЗЮа—А1,0,—В,О,—7пО(СиО) с ПОМОЩЬЮ комплекса электрохимических методов исследования установлено большое влияние состава газовой среды на величину и кинетику установления стационарного потенциала Т1-электрода, электропроводность изученных расплавов. Показано, что доминирующим на первой стадии взаимодействия титана с расплавом стекла-матрицы в нейтральной атмосфере является процесс окисления металла за счет растворенных в расплаве паров воды, дополняемый окислительно-восстановительным взаимодействием с образованием в зоне контакта силицидов титана. Присутствие иона меди в расплаве изменяет характер взаимодействия. Восстановление меди сопровождается образованием купротитанатов вследствии гетеродиффузии в металлический титан и растворением прочих продуктов в расплаве. Методом вращающегося титанового диска изучалась кинетика процесса. Лит. — 9 назв., ил. — 3. [c.270]

О влиянии состава раствора на растворение сплавов железа с хромом и никелем в активном состоянии данных в литературе почти нет, что затрудняет сопоставление ме-хазшзма их растворения с механизмами растворения индивидуальных металлов. Из зависимости стационарных потенциалов сплавов Ре—С г в сернокислых растворах от [c.12]

Влияние состава и концентрации нейтральных растворов солей. В нейтральных средах коррозия протекает преимущественно с кислородной деполяризацией. Степень влияния нейтральных растворов солей на- скорость коррозии зависит от свойств образующихся продуктов коррозии. Трудиорастворимые соединения экранируют поверхность металла, в результате чего скорость коррозии уменьшается. Карбонаты цинка и железа замедляют коррозию цинка и железа, сульфат свинца — коррозию свинца и т. д. Хромат олова, бихромат и перманганат ка- [c.24]

Были исследователи, которые совершеппо обоснованно считали, что узоры на булатной стали являются следствием кристаллического строения металла. Однако они не смогли установить зависимость свойств металлов от узоров на его поверхности. Эта важная задача была успешно решена П. П. Аносовым. Своими опытами он доказал, что узоры на металле отражают его кристаллическое строение, которое зависит от многих причин, прежде всего от химического состава металла, способа выплавки, условий затвердевания и характера последующей механической (обработки. Аносов первым показал влияние так называемой макроструктуры металла на его мсханичоскне качества. [c.50]

Исследования коррозионной усталости металлов проводят с использованием образцов различных геометрических форм, а во многих случаях— моделей или реальных деталей или узлов машин и i аппаратов. Для получения сравнительной оценки влйяния структуры, химического состава металла, агрессивности среды,окружающей температуры, параметров циклического нагружения и других факторов используют обычно образцы диаметром или толщиной 5—12 мм. Влияние масштабного и геометрического факторов изучают на нестандартных образцах диам- тром или толщиной поперечного сечения от 0,1 до 200 мм и более — гладких цилиндрических, призматических, плоских с различным отношением сечения к длине рабочей части, а также с концентраторами напряжений в виде выточек, отверстий, уступов и пр. Оценку влияния прессовых, шпоночных, резьбовых, сварных, клеевых и тому подобных соединений металлов на их сопротивление усталости проводят на моделях таких соединений уменьшенных размеров, реже — на натурных соединениях (элементы судовых ва-лопроводов, бурильной колонны, сосудов высокого давления, лопатки турбин, колеса насосов и вентиляторов, стальные канаты, цепи, глубиннонасосные штанги и др.). [c.22]

Наблюдаемое влияние состава сплава ВТ14 на величину установившегося потенциала при одинаковых коэффициентах перегрузки можно, по-видимому, объяснить тем, что пассивная пленка содержит атомы легирующего компонента, влияющего на ее защитные свойства. Алюминий - основной легирующий элемент титановых сплавов повышая прочность, сопротивления сплавов ползучести, а также их упругие характеристики й не уменьшая резко пластичности и вязкости, он снижает коррозионную стойкость титана, особенно при неравномерном распределении в объеме металла. [c.75]

В вагранках приходится учитывать влияние на металл не только газовой фазы, как в пламенных печах, но и твёрдого топлива. Благодаря применению принципа противотока вагранки являются наиболее экономичными из плавильных печей. Они дают возможность получать максимально горячий чугун, точно соответствующий заданному химическому составу, при м инимальном расходе топлива. Вагранки применяются для плавки как обычных серых чугунов, так и высококачественных перлитовых (малоуглеродистых) и ковких чугунов. [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...