Уравнение стандартное

Таблица 8.4. Некоторые данные по уравнениям стандартного изменения энергии Гиббса (D = 0)

Подставляем значение температуры и суммируем уравнения стандартного изменения энергии Гиббса, изменив знаки в соответствии с решением [c.273]

Подставляем значение (—As) в уравнение стандартной энергии Гиббса [c.274]

Зависимость состава газовой атмосферы от температуры найдем из уравнения стандартного изменения энергии Гиббса [c.281]

Графики изменения значений AG° в зависимости от температуры приведены на рис. 9.14, уравнения стандартного изменения энергии Гиббса по стандартным значениям энтальпий и энтропий приведены ниже [c.324]

Несмотря на то, что уравнение стандартного вязко-упругого тела может быть применено к описанию свойств реальных тел лишь с большой натяжкой, несколько более детальное изучение этого уравнения все же может оказаться интересным. С другой стороны, следует иметь в виду, что старые работы по вязкоупругости (30-е — 40-е гг.) в значительной мере основывались на модели стандартного тела. В более поздних работах оно также применялось из-за простоты и возможности эффективного решения некоторых задач, которые не удается довести до конца при более сложных определяющих уравнениях. В 17.2 мы ввели интегральный оператор /q, соответствующий обычному инте- [c.590]

В частности, для системы уравнений стандартного вида [c.128]

При использовании этого метода рассматривается система основных уравнений, которая была выведена выше. Система двигателя также делится на несколько ячеек и для каждой ячейки применяются основные уравнения в нормализованной форме. Отдельные ячейки взаимосвязаны поверхностями раздела, имеющими нулевой объем эти поверхности называются узлами, им и обязан своим названием метод. Следовательно, ячейка п ограничена узлами, примыкающими к ячейкам п — 1 и л + 1. Считается, что параметры рабочего тела постоянны в каждой ячейке, но могут претерпевать разрыв в узлах. Предполагается, что значения параметров в узлах равны соответствующим значениям в соседней, расположенной выше по потоку ячейке, которая может находиться либо слева, либо справа от узла в зависимости от направления течения. В системе ячеек основные уравнения сводятся к обыкновенным дифференциальным уравнениям, которые можно решить стандартными численными методами. Каждая из рабочих полостей переменного объема занимает одну ячейку, но каждый из теплообменников занимает несколько ячеек. Если число ячеек постоянно, то длина ячейки также постоянна, и, поскольку в отдельных ячейках значения параметров считаются постоянными, в уравнения входят только параметры, зависящие от времени. Чтобы решить эти уравнения стандартными численными методами, необходимо свести проблему к задаче с начальными значениями, т. е. нужно [c.342]

Система уравнений (6.24) сводится к интегральному уравнению стандартного типа для комплекснозначной функции V(p), где р — безразмерная величина, зависящая от длины трещины 2а и волнового числа р [130]. Вещественная и мнимая части функции Ф (р) определяются из решения системы двух интегральных уравнений. Для теории трещин наиболее важно знать напряжения вблизи конца трещины, поэтому целесообразно в первую очередь определение сингулярной части Л(т]). Она имеет вид [c.134]

В заключительном 10.4 исследуется диффузия нейтронов в тороидальном ядерном электрогенераторе. При решении соответствующего диффузионного уравнения стандартным методом разделения Фурье обосновывается важный вывод о практически полном отсутствии диффузии нейтронов и ионитов через внешнюю границу при тороидальном движении. [c.297]

На основе полученных данных составляем уравнения логарифмов констант равновесия реакций (1) — (5) и с помощью множителя 4,575-Г находим уравнения стандартных изобарных потенциалов этих же реакций. Полученные уравнения сводим в табл. Х-7. [c.343]

Если проинтегрировать дифференциальное уравнение изобары химических реакций (7.61), то можно получить форму уравнения стандартного изменения потенциала, удобную для расчетов и табулирования справочных данных. [c.213]

За исключением случаев очень быстрых переходных процессов, может оказаться необходимым прослеживать решение задачи в течение нескольких секунд или даже минут. В этом случае возникают трудности по следующим причинам. Уравнения (9.8) и (9.9) представляют собой систему связанных между собой J -Ь 1 дифференциальных уравнений первого порядка, где J — полное число групп запаздывающих нейтронов. Однако решение этих уравнений стандартным разностным алгоритмом метода Рунге — Кутта неэффективно, так как для обеспечения приемлемой точности решения необходимо использовать малые шаги по времени, определяемые временем жизни мгновенных нейтронов [22]. Поэтому были разработаны специальные алгоритмы и программы для интегрирования, с помощью которых можно получить решения задач [23]. [c.381]

Эта форма уравнений — стандартная для применения принципа усреднения. Если не оговорено противное, функции Яо, Н будем считать аналитическими. [c.182]

С помощью преобразования (3,2,4) дисперсионное соотношение сводится к уравнению стандартного вида Ф(-г Г / С) = свойства [c.59]

ДОЛЖНЫ быть связаны линейными уравнениями стандартного в теории четырёхполюсников типа [c.165]

Проверка контролируемости осуществляется при помощи стандартной методики. Во-первых, производят кинематическое описание течения и его классификацию, т. е. идентифицируют его, например, как вискозиметрическое течение. Затем из уравнения состояния получают пространственное распределение напряжений. После этого кинематические данные и распределение напряжений используют для подстановки в динамическое уравнение, которое при условии справедливости уравнения (5-1.36) имеет вид (см. уравнение (1-8.5)) [c.175]

Слагаемые левой части уравнения (10-2) определяются только стандартным состоянием для каждого компонента и числом молей для каждого компонента, участвующего в реакции. Правая часть уравнения выражена через фугитивность каждого компонента в реакционной смеси при равновесии. [c.293]

Независимо от того, насколько условия реакции близки к стандартным, при AGr < О, т. е. в соответствии с уравнением (7) при очень большой константе равновесия /Сд, процесс принципиально осуществим (не только в стандартных, но и в любых условиях), так как для перекрывания знака AGr надо увеличить абсолютное значение первого члена правой части уравнения (7), изменяя соотношения между активностями реагентов на величину, практически недостижимую. При AGf > О реакция не будет протекать в какой-либо заметной степени. Если числовое значение AGr невелико, то независимо от знака этой величины для заключения о возможности или невозможности процесса необходимо определить знак изменения изобарно-изотермического потенциала Mjj. [c.20]

Как следует из уравнения (9), изменение стандартного изобарно-изотермического потенциала AGf может быть рассчитано из значения константы ху.мического равновесия Кр для температуры Т по уравнению [c.21]

Зависимость изменения стандартного изобарно-изотермического потенциала AGj- от температуры Т выражается уравнением [c.21]

Величина АСг может быть рассчитана из значений стандартного теплового эффекта реакции АН и стандартного изменения энтропии реакции ASJ- по уравнению [c.22]

Уравнение (33) может быть применено для вычисления значений образования соединений, для которых отсутствуют в литературе данные об изменениях стандартных изобарно-изотермических потенциалов. [c.25]

Изменения стандартных изобарно-изотермических потенциалов образования труднорастворимых в воде окислов металлов могут быть рассчитаны, согласно нашим данным, по уравнению [c.27]

Термические температурные коэффициенты стандартных электродов могут быть рассчитаны по уравнению [c.155]

Кроме того, при сравнении кислотности в различных растворителях следует учитывать, что единый показатель кислотности p H, отнесенный к воде в качестве стандартного состояния, определяется уравнением [c.172]

Зависимость стандартного потенциала этого электрода от температуры в водных растворах для / от О до 95° С дается уравнением [c.175]

Уравнение (3.37) в сочетании со стандартными зависимостями, связывающими Ае с приращением вектора перемещений А , позволяет на основе принципа Лагранжа реализовать один из вариантов МКЭ — метод перемещений (см. раздел 1.1). При этом анализ НДС производится методом последовательного прослеживания истории нагружения, когда на каждом последующем этапе нагружения рещение находится с учетом полученного на предыдущем. [c.171]

Когда активность ионов металла в растворе равна единице второй член уравнения Нернста превращается 1з нуль. Электродный потенциал при этом становится равным стандартному потенциалу. Таким образом, стандартный электродный потенциал представляет собой частный случай равновесного потенциала. Е сли подставить все константы при температуре 25° С (Т = == 298° К) и умножить на 2,3, для перехода от натуральных логарифмов к десятичным, то мы получим следующее выражение [c.26]

Более современные методы минимизации объема численного интегрирования значительно сложнее по сравнению с описанным [1, 24]. Принято вычислять стандартную функцию пирометра, которая сама является результатом численного интегрирования членов типа / в уравнении (7.74), вычисленных для реперной температуры. Для других температур соответствующие / члены находятся по отклонениям от члена при реперной температуре. Этот процесс облегчается тем, что разности оказываются малыми. Интерполяция выполняется с использованием относительно простых уравнений, содержащих стандартную функцию пирометра Т и две или больше произвольных констант. Читателя, интересующегося подробностями методов, мы отсылаем к оригинальным статьям. [c.372]

Для косозубых колес п расчетные уравнения подставляется вместо т стандартный нормальный модуль, а вместо и следует подставлять = [c.175]

Безьшерционность пассивных систем стабилизации 112 Бесселя функция первого рода 152 Боголюбова Н. Н. уравнений стандартная форма 94 Быстродействие системы 74, 106 [c.345]

В п. 2.4.4 мы использовали метод прогонки для решения одномерных уравнений. Алгоритм прогонки не может быть легко расширен на случай двумерных уравнений. Стандартные прямые методы для двумерных уравнений требуют большого объема компьютерной памяти и длительного времени счета. Поэтому мы будем применять итерационный метод решения этих линейных алгебраических уравнений. Как будет видно далее, в итерационнном методе важное место занимает алгоритм прогонки. Описанная ниже процедура решения является комбинацией метода переменных направлений (или метода линия за линией ) и схемы блочной коррекции. [c.90]

Принципиальные трудности возникли при расчете течений с неравновесными физико-химическими процессами, идущими с большими скоростями. Вблизи термодинамического равновесия хотя бы по части таких процессов соответствующие уравнения кинетики имеют вид уравнений с малыми параметрами при старших производных. Интегрирование таких уравнений стандартными методами возможно при столь малых шагах разностной сетки, что оказывается нереальным даже на современных компьютерах. А.Н. Крайко и О. П. Кацкова (ВЦ АН СССР) первыми ([4,5] и Глава 7.1) предложили весь- [c.114]

Это уравненад теории ползучести с учетом возврата. При = onst получаем уравнения стандартной линейной среды [24]. [c.106]

Однако влияние е на 1 т и зависимость последнего от lg а, имеющие противоположный характер, ослаблены прямо пропорциональной зависимостью lg а от е соответствующие значения р равны 0,80 и 0,79 Я = 0,82, ат1еа = 0,77 а дисперсия прогноза т при учете влияния обеих переменных снизилась почти в 3 раза. Этого, разумеется, не удалось бы достигнуть с помощью приема, основанного на оценке параметров двух (и более) уравнений регрессии (т. е. зависимостей т от е и т от а) и рекомендующего использовать в качестве прогнозного среднее из значений, полученных по этим уравнениям (стандартная погрешность такого прогноза будет не меньше 1,3). [c.130]

Как известно, в радикалах решаются лишь уравнения до четвертой степени. Поэтому при ц г 5 решения уравнений выполняются приближенно методами, изучаемыми в вычислительной математике. В вычислительмьсх центрах имеются стандартные программы, реализующие указанные приближенные методы. [c.130]

График распределения нагрузки по виткам, полученный на основе решения системы уравнений для стандартной, шестивитковой гайки высотой N 0,8d, изображен на рис. 1.15, б. В дальнейшем решение [c.26]

В нынешней редакции МПТШ-68 платиновый термометр сопротивления, используемый при температурах выше 630 °С, должен градуироваться лишь путем сравнения со стандартной платино-платинородиевой термопарой. Поскольку даже с учетом эффектов решеточных вакансий и царапания проволоки воспроизводимость результатов у платинового термометра сопротивления гораздо лучше, чем у термопары, эту ситуацию нельзя признать удовлетворительной. Отсутствие общепринятого интерполяционного уравнения является одним из препятствий на пути к более широкому использованию высокотемпературных термометров сопротивления. До тех пор пока не будут проведены надежные сравнения МПТШ-68 с термодинамической шкалой температур в диапазоне от 630 до 1064 °С, от интерполяционного уравнения можно требовать лишь приведения в соответствие показаний платинового термометра сопротивления с квадратичной зависимостью э. д. с. термопары от температуры. Такое уравнение уже существует оно определяет градуировку платинового термометра сопротивления по шкале МПТШ-68 с точностью, достижимой для платино-платинородиевой термопары, а именно 0,2°С. [c.219]

Далее расчет ведут по ояпсанной методике, определяя ф из уравнения (121) или по графику рис. 351 и подбирая ближайшую стандартную посадку. Затем вычисляют минимальную толщину масляного слоя по формуле (115), находят по графикам рис. величину и определяют коэффициент надежности н = 1/ кр- [c.358]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...