Испытание длительное ударную вязкость

Наиболее подвержены различным видам хрупкости хромистые стали ферритного класса Различают следующие виды хрупкости этих сталей хладноломкость, которая про является при испытаниях на ударную вязкость (эти стали особенно чувствительны к надрезу), хрупкость после низко го отпуска ( хрупкость 475°С ), проявляется после дли тельного отпуска или замедленного охлаждения в интервале 450—500 °С, хрупкость после длительных выдержек при температурах 600—800°С [c.272]

Различают следующие основные виды механических испытаний статические испытания на растяжение, сжатие, изгиб, кручение и срез длительные испытания при высоких температурах динамические испытания на ударную вязкость испытания на выносливость и усталость испытания на твердость испытания на износ и истирание технологические испытания испытания моделей, узлов или конструкций. [c.6]

Большое количество легко окисляющихся элементов в стали (прежде всего хрома), дающих тугоплавкие окисные пленки, требует интенсивного и устойчивого оплавления, сопровождаемого быстрой осадкой с достаточной большой деформацией в зоне сварки. Хорошо выполненные соединения обладают в термически необработанном состоянии вполне удовлетворительными прочностными и пластическими свойствами при кратковременных и длительных испытаниях. Низкая ударная вязкость и малый угол загиба сварных соединений, как правило, вызываются наличием в стыке окислов, связанных с плохим выбором режима сварки. Термическая обработка в этом случае не повышает пластичности соединений, так как неметаллические включения остаются в стыке. [c.138]

По виду испытания различают приспособления для установки образцов при испытаниях на одноосное растяжение, сжатие, изгиб, срез, кручение, ползучесть и длительную прочность, ударную вязкость и усталость. [c.314]

В условном обозначении электродов для сварки легированных теплоустойчивых сталей группа индексов, характеризующих наплавленный металл и металл шва, включает два индекса. Первый означает минимальную температуру, при которой ударная вязкость металла шва и наплавленного металла при испытании образцов типа IX по ГОСТ 6996—66 составляет не менее 34,3 Дж/см (см. выше). Второй индекс указывает максимальную рабочую температуру, при которой обеспечиваются показатели длительной прочности наплавленного металла и металла шва [c.338]

В то же время более или менее длительный нагрев в области критических температур (350—875° С) может привести в отдельных случаях к резкому снижению ударной вязкости металла шва [20, 24], При этом показатели, получаемые при испытаниях на растяжение, изменяются в значительно меньшей степени. [c.250]

Ударная вязкость с длительностью испытания изменяется за первые 1000 ч с 4—12 до 3—4 кГ -мкм" и затем остается постоянной (при длительности испытания до 10 ООО ч). [c.150]

Изучение старения стали типа 18-8 с титаном, доведенное до 5000 ч, позволило установить, что ударная вязкость и удлинение незначительно снижаются, а предел текучести несколько повышается. В процессе испытания наблюдались структурные изменения, связанные с образованием а-фазы. Выделений а-фазы, а также склонности этой стали к межкристаллитной коррозии после длительного испытания стали под нагрузкой и без нее не обнаружено. [c.336]

Второй метод позволяет оценить влияние сварки плавлением на свойства основного металла в околошовной зоне, имитируя сварочный цикл тепловым воздействием (табл. 4.58). В результате испытаний устанавливают зависимости временного сопротивления, относительного удлинения и сужения, предела длительности прочности, ударной вязкости, твердости, размера зерна и содержания структурных составляющих от скорости охлаждения, по которым определяют допускаемые режимы сварки. [c.208]

При ремонтных работах на барабанах (замене поврежденных опускных труб, реконструктивных работах), освидетельствовании длительно работающих барабанов, а также при наличии дефектов возникает необходимость проверки механических свойств металла. При отсутствии в паспорте котла сертификатных данных о металле также возникает необходимость проведения химического анализа, механических испытаний и исследования структуры металла барабанов. В этих случаях проводят вырезку из обечаек барабанов и днищ, из которых изготавливают стандартные образцы для испытаний на растяжение и ударную вязкость (рис. 8.6). Если известно, что обе- [c.245]

В ИркутскНИИхиммаше в течение длительного времени изучались температурные зависимости ударной вязкости, полученные при испытаниях образцов с и и V-образными надрезами для сталей разных марок, как в состоянии поставки, так и после их длительной эксплуатации (на основании испытаний материала контрольных вырезок из стенок диагностируемого оборудования). Результаты исследований свидетельствуют, что изменение формы надреза может существенным образом изменить представление о хладостойкости и способности сталей к сопротивлению хрупкому разрушению. [c.74]

При испытаниях с заранее обусловленной длительностью после достаточно длительной выдержки приступают к после-экспозиционным испытаниям, призванным оценить изменения служебных свойств металла за время испытаний. В качестве критериального показателя наиболее часто используют изменение пластических свойств материала [19], наличие трещин при металлографическом исследовании [68, 105, 134] и их суммарную протяженность на единице длины [92, 116], ударную вязкость [20, 105]. Известно, что растворенный водород сильно влияет на пластические свойства металла, поэтому деформационные показатели используют в качестве критерия при выборе материала для работы в условиях наводороживания [83]. [c.34]

В ПО Ворошиловградский тепловозостроительный завод им. Октябрьской революции колесные оси локомотивов из стали ОС Л (осевая литая с содержанием углерода 0,4 %) в целях увеличения ударной вязкости стали и долговечности детали обрабатывают по способу СТЦО измельчающему зерно. Обычно тепловозные оси колес (масса поковки 890 кг) подвергают нормализации. При механических испытаниях нормализованных осей нередки случаи получения низкой ударной вязкости, повысить которую классическими способами (например, отжигом) без снижения предела прочности и упругости не удается. В ПО осуществляют ТЦО сразу четырех осей в следующем режиме ускоренный нагрев в шахтной печи, имеющей температуру 900—950 °С, до 780—800 С (длительность Иагрева в садке около 4 ч), охлаждение в потоке воздуха до 600—650 °С второй нагрев до 780—800 °С (длительность нагрева [c.231]

Механические испытания определяют прочность и надежность сварных соединений. Их разделяют на статические и динамические. К статическим испытаниям, когда усилие плавно возрастает или длительное время остается постоянным, относят испытания стыкового соединения на растяжение, наплавленного металла на растяжение, стыкового соединения на изгиб, на ползучесть, на твердость. К динамическим относят испытания на ударный изгиб, когда определяется ударная вязкость, и испытания на усталость (выносливость) для определения способности металла сопротивляться действию переменных нагрузок при изгибе, растяжении и кручении. [c.252]

Проведенные сравнительные высокотемпературные испытания алитированных при 1223 К в течение 6 ч образцов из никелевых жаропрочных сплавов показали, что длительная и кратковременная прочность, пластичность и ударная вязкость не снижаются после алитирования [23, 71 ]. [c.72]

Приведем перечень основных видов испытаний, которые в настоящее время используют при исследовании механических и технологических свойств металлов и сплавов статические испытания в условиях одноосного напряженного состояния испытания на ударную вязкость и вязкость разрущения пластометрические исследования испытания на статическую и динамическую твердость и микротвердость испытания на предельную пластичность и технологические испытания (пробы) испытания в условиях сложнонапряженного состояния испытания на ползучесть, длительную прочность и жаростойкость испытания на циклическую, контактную прочность, усталость н в условиях сверхпластичности высокоскоростные испытания испытания при наложении высокого гидростатического давления испытания в вакууме, ультразвуковом поле, в условиях сверхпластичности и т. д. [c.38]

Пластичность. Опыты, проведенные во Всесоюзном теплотехническом институте, показали, что сталь с видманштеттовой структурой обладает хорошей прочностью и пластичностью в интервале от комнатной до высоких темиератур при испытаниях на растяжение, при испытании на ударную вязкость, на длительную прочность И усталость. Опыт эксплуатации сварных соединений с видманштеттовой структурой показал их надежность. [c.247]

В отличие от а-сплавов и титана водородная хрупкость а -Ь -снлавов почти не проявляется при испытаниях на ударную вязкость (рис. IV. 41) и обнаруживается лишь при малых скоростях перемещения траверс разрывной машины и особенно сильно нри испытаниях на длительную прочность. [c.426]

О чувствительности к тепловой хрупкости перлитных ста.леи можно судить по результатам испытаний иа ударную вязкость при комнатных температурах. Стали, подвергшиеся охрупчиванию под влиянием длительного теплового воздехгствия в оиреде-ленпом интервале температур, при последующих испытаниях на ударную вязкость при 20 " С показывают более низкие значения а по сравнению со сталями, не склонными к тепловой хрупкости <фиг. 217). [c.285]

Сплав ВТб отличается от ВТ5Л только зернистой структурой, при которой чувствительность сплавов к водородной хрупкости меньше, чем при пластинчатой. В околошовной зоне сварных соединений сплав ВТб имеет такую же структуру, как и сплав ВТ5Л в фасонных отливках. Поэтому можно полагать, что в сплаве ВТб максимально допустимая концентрация водорода должна быть такой же, как и в сплаве ВТ5Л, т. е. 0,014%. При испытаниях на ударную вязкость снлав ВТ5-1 более чувствителен к влиянию водорода, чем сплав ВТб. Поэтому при длительном действии напряжений допустимые содержания водорода в, сплаве ВТб-1 должны быть, повидимому, порядка 0,01—0,012% (по массе). [c.498]

Несколько иная картина получается при испытании на ударную вязкость сплава ВТ1 (технически чистого титана) дугсзой плавки при тех же температурах в зависимости от длительности нагрева (фиг. 212) ударная вязкость при 1000 и 1100° имеет одинаковые значения как в литом, так и в деформированном металле, причем длительность нагрева в пределах 6 час. при температуре 1000° не оказывает существенного влияния на ударную вязкость. Нагрев же при 1100° более 4 час. приводит к некоторому снижению ударной вязкости кованого металла. [c.284]

Если на протяжении первых трех десятилетий развития советской промышленности качество стали определялось значением предела прочности при +20° С и определенным уровнем пластичности или ударной вязкости, то в последние два десятилетия прочность испытывается еще и в зависимости от типа напряженного состояния скорости деформации, и при наличии различных концентраторов. Однократное доведение напряжений до разрушающей величины дополняется испытаниями при длительном нагружении циклической нагрузкой одного (статическая выносливость) или обоих знаков (усталость), в последнем случае — при самых различных частотах, вплоть до акустических. Диапазон температур при испытании конструкционных сталей расширяется от прежних пределов ( + 60°) — (—60°) до (—253°) — (+1200°). Разрушающее напряжение, зависящее от материала нагруженного тела, определяется не только величиной нагружения в момент, непосредственно предшествующий разрушению этого тела. При выборе его значений учитывается необходимость обеспечения величин деформаций в пределах, допустимых для безотказной работы конструкций при заданных температуре и продолжительности рабочего периода. Возникает необходимость в характеристике прочности для условий сложных программированных режимов нагрузки и нагрева, действия контактных напряжений, трения и износа, поражения метеорными частицами, действия космического и ядер-ного облучения и т. д. [c.192]

Для новых материалов определяются следующие характеристики механических свойств в пределах температур, для которых рекомендуется этот материал временное сопротивление разрыву (предел прочности), предел текучести, относительное удлинение, относительное сужение, относительное равномерное сужение, ползучесть, длительная прочность, циклическая прочность (для циклически нагруженных элементов), критическая температура хрупкости (по данным испытаний образцов типа IV по ГОСТ 6996—66 и ГОСТ 9454—60), сдвиг критической температуры хрупкости в результате старения и циклической усталости, длительная пластичность. Номенклатура и объемы определения указанных характеристик устанавливаются для каждого материала в зависимости от рекомендуемых температур и условий его эксплуатации. Механические свойства, определяемые первыми четырьмя из иеречясленных характеристик (ов, рабочую температуру. Ударная вязкость должна быть исследована в интервале от критической температуры хрупкости материала до температуры, указанной выше. [c.24]

Сталь ЭЙ725 применяют для изготовления корпусов турбин и направляющих лопаток, работающих при 750° С. Сталь относится к группе дисперсионно-тверде-ющнх повышенной жаропрочности. Термическая обработка состоит из закалки и старения, Сталь обладает достаточно высокой жаропрочностью при температурах до 700—750° С при длительных сроках службы (см. рис. 1, 2, 3). В процессе длительных испытаний при 700—800° С имеет место некоторое уменьшение ударной вязкости стали с 10 до 6 кГм1см [24, 28]. [c.175]

На основе поверочных расчетов определяется допустимость принятых конструктивных форм, технологии изготовления и режимов эксплуатации если нормативные требования поверочного расчета не удовлетворяются, то производится изменение принятых решений. Для реализации расчетов по указанным выше предельным состояниям в ведущих научно-исследовательских и конструкторских центрах был осуществлен комплекс работ по изучению сопротивления деформациям и разрушению реакторных конструкционных материалов. При этом для вновь разрабатываемых к применению в реакторах металлов и сплавов (низколегированные тепло-и радиационно-стойкие стали, высоколегированные аустенитные стали для тепловьщеляющих элементов и антикоррозионных наплавок, шпилечные высокопрочные стали) исследовались стандартные характеристики механических свойств, входящие в расчеты прочности по уравнениям (2.3), -пределы текучести Оо,2, прочности, длительной прочности о , и ползучести a f Наряду с этими характе мстиками по данным стандартных испытаний определялись характеристики пластичности (относительное удлинение 5 и сужение ударная вязкость а , предел выносливости i, твердость, модуль упругости Е , коэффициент Пуассона д, а также коэффициент линейного расширения а. [c.38]

Случайные величины и законы их распределения. Случайная величина является количественной характеристикой результата опыта и может принимать различные числовые значения, заранее не известные и зависящие от случайных причин, которые не могут быть учтены. Примерами случайных величии являются долговечность образцов при усталостных и длительных статических испытаниях, пределы текучести и прочности, относ1пельное удлинение, твердость, ударная вязкость и другие характеристики механических свойств материалов. [c.5]

В работе [35] с помощью графического построения сделано прогнозирование ожидаемой величины ударной вязкости аустенитно-ферритного наплавленного металла типа ЭА—Ш2Фа (композиции 1Х19Н12М2Ф) после длительного старения по результатам относительно кратковременных испытаний. В данном случае, учитывая диффузионный характер процессов п-охрупчи-вания, температурно-временные условия, при которых обеспечивается одинаковый уровень свойств, выражаются уравнением [c.123]

Автором, совместно с Ю. Б. Малевским, были проведены испытания на ударный изгиб сварных образцов из стали типа 25-20, подвергшихся сигматизации. В одной серии образцов был сделан надрез до длительного нагрева. Здесь в участках под надрезом, где металл шва был наклепан резцом, образовалось большее количество а-фазы, чем в тех образцах, где надрез был нанесен после старения, и металл шва не подвергся наклепу. Образцы, где надрез был сделан до старения, обладают на 15—20% меньшей ударной вязкостью, чем параллельно состаренные образцы, но надрезанные после сигматизации. [c.238]

После длительной выдержки (до 30000 ч) при 400° С и испытания образцов при 20° С пластические свойства сплава в отожженном состоянии сохраняются на уровне исходного материала (рис. 13, а). У сплава, подвергнутого упрочняющей термической обработке, несколько снижаются поперечное сужение и ударная вязкость, однако абсолютные значения после ЗОООО-ч выдержки остаются достаточно высокими (i 3=25% и а = =3 кгс-м/см ). С повышением температуры выдержки до 450° С снижается пластичность сплава в упрочненном [c.37]

Жаропрочные характеристики могут увеличиваться или уменьшаться в зависимости от условий образования 0-фазы и температуры испытания. При небольшом сроке службы присутствие а-фазы в хромоникелевых сталях типа 18-8 с присадками может быть полезным, так как несколько повышает жаропрочность при невысоких температурах испытания. При длительных испытаниях, особенно при повышенных температурах вследствие коагуляции а-фазы, присутствие ее нежелательно, так как сопротивление ползучести и длительная прочность уменьшаются. Ударная вязкость при высоких температурах в присутствии а-фазы не так сильно изменяется. Присутствие о-фазы уменьшает коррозионную стойкость хромоникелевых сталей типа 18-8 с титаном в кипящей 65%-ной HNO3. [c.239]

Все известные виды кратковременных и длительных механических разрушающих испытаний, в том числе широко распространенные испытания на статическое растяжение, ударную вязкость, ползучесть, усталость, прямо или косвенно Дают меру сопротивления металлов разрушению в различных условиях эксплуатации. Однако только в течение двух последних десятилетий благодаря прогрессу в изучении механических и металловедческих аспектов проблемы разрушения были надлежащим образом осмыслены и приобрели самостоятельное значение специальные методы оценки сопротивления разрушению. Эти методы служат средством аттестации и ранжировки сплавов, а также диагностики разрушения. В последние годы получают также развитие основанные на различных характеристиках сопротивления разрушению расчеты несущей способности сплавов в изделиях. [c.235]

Образцы 1, 2 подвергают тепловому воздействию в установке для имитации воздействия сварки по следующим термическим циклам околошовной зоны наибольшая температура нагрева должна быть равна 0,9 0,02 температуры еолидуса, средняя скорость нагрева 250 12,5 °С/с в интервале 700-900 °С, средняя скорость охлаждения 0,1 0,01 1 0,1 10 1 100 10 и 600 60 °С/с в интервале 600-500 °С. Из образцов, подвергнутых тепловому воздействию, изготовляют образцы для механических испытаний. Для определения временного сопротивления, относительного удлинения и сужения из образца 1 изготовляют образец 3 и из образца 2 — образец типа П по ГОСТ 6996-66. Для определения предела длительной прочности используют образец 3. Для определения ударной вязкости используют образцы типов VIII и XI по ГОСТ 6996-66, которые изготовляют из образца 1. Твердость, размер зерна и содержание структурных составляющих определяют на среднем участке образца 1 [c.212]

Преимуществом наполненных термореактивных пластмасс является большал стабильность механических свойств и относительно малая зависимость от температуры, скорости деформирования и длительности действия нагрузки. Они более надежны, чем термопласты. При испытаниях на растяжение материалы разрушаются без пластического течения и образования шейки (см. рис. 13.15, б). Верхняя граница рабочих температур реактопластов определяется термической устойчивостью полимера или наполнителя (меньшей из двух). Несмотря на понижение прочности и жесткости при нагреве, термореактивные пластмассы имеют лучшую несущую способность в рабочем интервале температур, и допустимые напряжения (15-40 МПа) для них выше, чем для термопластов. Важными преимуществами термореактивных пластмасс являются высокие удельная жесткость Е/ рд) и удельная прочность а рд). По этим показателям механических свойств реактопласты со стеклянным волокном или тканями превосходят многие стали, сплавы титана и сплавы алюминия. Термореактивные порошковые пластмассы наиболее однородны по свойствам. Такие пластмассы хорошо прессуются и применяются для наиболее сложных по форме изделий. Недостаток порошковых пластмасс — пониженная ударнал вязкость (табл. 13.9). [c.393]

Известно, что некоторые титановые сплавы, в частности сплав ВТ15, при определенных условиях проявляют склонность к охрупчиванию, т. е. к резкому снижению пластичности и ударной вязкости. Это явление у титановых сплавов наблюдается не только после определенных температурных режимов и быстрого охлаждения, но и после некоторых видов деформирования сплава. В ряде случаев это явление объясняют выделением из твердого раствора промежуточной -фазы, сопровождающимся большими объемными изменениями и появлением внутренних напряжений. В связи с этой особенностью титановых сплавов для оценки эрозионной стойкости оправданы их более длительные испытания. В опытах, проведенных автором, длительное струеударное воздействие показало, что сплавы ВТ5 и ВТ6 не подвержены интенсивному (внезапному) разрушению. Сплав ВТ 15 с р-фазой после 25 ч испытания начал интенсивно разрушаться (рис. 142). Было [c.252]

Ударная вязкость исследуемой хромистой стали электронно-лучевой плавки была очень высокой до —38 °С. При более низких температурах ударная вязкость резко падает. Сталь хорошо сваривается в атмосфере инертного газа. По данным [125] сварной шов вязкий, имеет прекрасные механические и коррозионные свойства. Эта сталь показывает высокую коррозионную стойкость по отношению к меж-кристаллитной, питтинговой коррозии и коррозионному растрескиванию. Испытания в муравьиной (рис. 57) и в уксусной кислотах (95 %-ной при 125°С, длительность испытаний 7 дней) показали, что она имеет значительно более высокую коррозионную стойкость, чем стали 18 r8Ni и 18 rl2Ni2,5Mo в этих условиях. [c.162]

Впервые цзученО влияние термоциклирования при борировании на механические свойства, в частности на ударную вязкость [32]. Проводили жидкостное безэлектролнзное борирование в ванне с расплавом следующих химических соединений 70 % [30 % (12 % NaF + 59 % КР-Н +29 % ЫР) +70 % N36407] +30 % В4С. ТЦО при борировании заключалась в повторяющихся нагревах до 890 °С и охлаждениях до 680 °С, длительность цикла 20 мин, число циклов 3, 5 и 10. Изотермическое борирование по классическому способу производили при 820 °С с длительностями, равными соответствующим термоциклическим процессам. Режим термоциклирования производили изменением температуры ванны путем своевременной перестановки датчика позиционного регулятора электронного потенциометра, осуществляющего включение (нагрев) и выключение (охлаждение) нагревателя. Одновременно с основными экспериментами по термоциклическому и изотермическому борирова-нию в отдельных тиглях проводили аналогичные режимы обработок контрольных образцов в нейтральных расплавах хлористых солей (холостые режимы). Все обработанные образцы из сталей 45 и У8 подвергали соответствующей закалке и низкому отпуску. Испытания показали, что термоциклирование при борировании повышает ударную вязкость исследованных сталей в 1,5—2,3 раза по сравнению с изотермическим борированием. Максимальное повышение ударной вязкости наблюдалось при пяти циклах. Отмечено также, что борирование при ТЦО снижает ударную вязкость по сравнению с чистым термоциклированием, т. е, без борировании, всего на 10—20 %. [c.201]

Тепловое (и н т е р к р и с т а л л и ч е с к о е) ослабление — вызываемое интеркристаллическим окислением н другими пока недостаточно изученными факторами уменьшение главным образом пластических свойств, а также вязкости перлитных сталей, подвергнутых длительному нагр "жению при температурах выше порога (наинизшей температуры) рекристаллизации данного металла. Тепловое ослабление сопровождается структурными изменениями в виде интеркристаллических повреждений структуры и обнаруживается испытаниями на длительную прочность, а также определениями ударной вязкости при 20°. Интеркристаллическому ослаблению подвержены в той или иной степени почти все сорта углеродистых, мало- и среднелегированных сталей перлитного к.дасса . Полное устранение теплового ослабления достигается применением материалов, обладающих наряду с повышенным сопротивлением ползучести и длительной прочностью также повышенной химической стойкостью при высоких температурах [50]. [c.227]

На рис. 127 приведены данные, характеризующие зависимость прочностных, пластических свойств и ударной вязкости стали Х15Н9Ю от температуры старения, а на рис. 128 — зависимость пределов длительной прочности и ползучести за 100 ч для ряда сталей переходного класса по сравнению с некоторыми другими сталями в зависимости от температуры испытания. [c.204]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...