Параболический способ

ПАРАБОЛИЧЕСКИЙ СПОСОБ ИССЛЕДОВАНИЯ ИСКАЖЕННОГО РАСПРЕДЕЛЕНИЯ Р(г) [c.97]

Параболический способ исследования р (2) отличается от линейного тем, что двумя прямыми над интервалом ошибки z аппроксимируется не функция распределения F (и), а плотность / (f) (см. рис. 6) [c.98]

Вписывание в кривые —Круговой способ 13 — 383 Параболический способ 13 — 383 [c.186]

Круговой и параболический способы вписывания экипажа в кри-в ы е. Положение паровоза в целом и отдельных его колёсных пар в кривой определяется [c.383]

Фиг. 12. Параболический способ вписывания в кривую экипажа паровоза типа 1-5-1 (установка высоких скоростей ББ — отклонение переднего бегунка /7/7 — отклонение задней поддерживающей оси.

На первый взгляд может показаться, что способ Верещагина не дает существенных упрощений. Для его применения необходимо вычислять площадь эпюры моментов и положение ее центра тяжести, что при сложных эпюрах все равно потребует интегрирования, как и в методе Мора. Однако встречающиеся на практике эпюры изгибающих моментов могут быть, как правило, разбиты на простейшие фигуры прямоугольник, треугольник и параболический треугольник (рис. 5.19), для которых площадь П и положение центра тяжести известны. При кручении, растяжении и сдвиге эпюры оказываются еще более простыми они, как правило, линейные и состоят из прямоугольников и треугольников в различных комбинациях. [c.245]

Как в указанном способе расчета отражены особенности трапецеидального, параболического и сегментного поперечного сечений [c.70]

К первой группе относятся способы, в которых естественное русло заменяется фиктивным призматическим руслом с одинаковой по длине формой. На каждом отдельном участке уклон дна считается постоянным. Форма поперечного сечения фиктивного призматического русла принимается по возможности близкой к форме поперечного сечения реки на данном участке. Но обычно принимается фиктивное русло с широким прямоугольным или широким параболическим поперечным сечением. Уклон дна фиктивного русла на данном участке принимается равным уклону свободной поверхности в бытовых условиях. Расход, проходящий по данному участку фиктивного русла, принимается равным действительному расходу в бытовых условиях Q, т. е. [c.72]

С другой стороны, предлагаемый способ нахождения сТу при наличии начальной и линейной стадий путем экстраполяции первого параболического участка на нулевую деформацию обоснован экспериментальными данными работы [3561 (рис. 3.34, а). На примере кривых нагружения низкоуглеродистой стали показано [3561, что можно полностью устранить зуб и площадку текучести и восстановить таким образом практически всю параболическую кривую от момента начала пластического течения (рис, 3.34, б). Достигается это за счет создания тонкого деформированного слоя на поверхности образца при предварительных циклических изгибных нагружениях с амплитудой порядка предела текучести (так называемый способ определения базисной кривой нагружения [356]). [c.155]

Параметры параболической зависимости определяются по способу наименьших квадратов. Парабола описывает все известные случаи поведения металла при однократном изменении режима нагру-жения в том числе явление тренировки, когда при малых я значения Пк>Л к (см. рис. 46, начальный участок кривой 3). [c.86]

Профиль опускания строим на угле фз, отложенном от угла максимального подъема фз, либо симметричном с профилем подъема — при графике опускания, совпадающем с графиком подъема, либо построенном самостоятельно (способом, аналогичным с подъемом) по выполненной разметке хода ролика при опускании на основе соответствующего графика опускания. Если разметка хода толкателя соответствовала синусоидальному закону движения, то профиль кулачка носит название синусоидального если разметка была произведена по параболическому закону, то профиль называется параболическим и т. д. На рис. 356 построен синусоидальный профиль. [c.331]

В. Г. Шухов предложил определить места выключения связей, исходя из простого геометрического рассмотрения системы при различных загружениях и в зависимости от местоположения примыканий наклонных тяг к арке. В результате этого рассмотрения из системы исключались лишние связи. Затем для определения растягивающих усилий в тягах можно также на основе геометрических пропорций составить уравнения моментов в количестве, равном числу оставшихся растянутых связей или количеству неизвестных. Получение таким образом во всех тягах растягивающих усилий является подтверждением правильности определения места выключения связей. После определения усилий в тягах можно вычислить момент в произвольном сечении верхнего пояса, составив уравнение моментов относительно этого сечения. Предложенный В. Г. Шуховым геометрический способ определения усилий в арочных конструкциях, по мнению последующих исследователей выгодно отличается простотой и достаточной точностью и может применяться в практических расчетах и в настоящее время. Анализируя очертания верхнего пояса арочных ферм, В. Г. Шухов наряду с прямолинейными элементами рассматривал арки кругового и параболического очертания. Исходя из критерия получения минимальных напряжений в верхнем поясе арочной фермы или в конечном счете из минимальных абсолютных величин изгибающих моментов, были определены и рекомендованы оптимальные места прикрепления наклонных растянутых элементов к арке. При этом была показана эффективность установки наклонных тяг. Так, в случае параболической арки с тремя тягами, расположенными наивыгоднейшим образом, абсолютное значение изгибающего момента почти в три раза меньше, чем в арках, имеющих только одну горизонтальную затяжку. Предварительно аналитически было доказано, что места оптимального прикрепления наклонных тяг для арок с тремя затяжками расположены примерно в третях пролета арки. [c.57]

В описанном выше способе измерения с помощью параболического зеркала рефракция и неравномерные тепловые деформации репера вызывают меньшие погрешности измерений (размыв луча устраняется фокусировкой специального устройства, а поворот репера практически не меняет пространственного положения линий касания у параболического зеркала). [c.167]

Явными методами обычно решаются параболические уравнения (уравнение теплопроводности) и гиперболические уравнения (волновое). На наш взгляд, такое деление чисто условно. Как параболические, так и гиперболические уравнения могут быть решены в неявном виде, причем такой способ решения обладает рядом преимуществ. [c.211]

Для определения направления касательной f и кривизны кривых, заданных чертежом, известно много способов. Из числа проверенных в практике расчетов наиболее оправдал себя известный способ проведения нормали к кривой с помощью зеркала и аналитический способ, основанный на наивыгоднейшей параболической аппроксимации, находимой по методу наименьших квадратов. [c.309]

По этому способу (рис. 13.12) изделия из слоистых пластиков цилиндрической, конической или параболической формы отверждаются под действием центробежных сил, возникающих при вращении вокруг продольной оси. [c.78]

Расчет процесса выравнивания по второму способу проводят по формулам, которые позволяют учесть параболическое распределение температуры в загрузке к концу иагрева перед выравниванием [13] [c.102]

Предельная механическая характеристика параболического вида типична для гидравлических ИД с дроссельным способом регулирования скорости. В соответствии с (8-15) и (8-65) эта характеристика может быть записана следующим образом [c.456]

Таким образом мы можем теперь составить полное представление о характере движения особой точки рассматриваемого барического поля. Пока имеет место неравенство А 7 О, особая точка может как угодно перемещаться по плоскости, сохраняя при этом свой тип, т.е. оставаясь все время нейтральной точкой или центром. Уничтожение особой точки может произойти одним из двух способов или особая точка исчезнет, удаляясь в бесконечность, причем в момент исчезновения изобары принимают форму парабол или параллельных прямых, или же это исчезновение происходит в конечной части плоскости в этом случае в момент исчезновения особой точки изобары принимают форму параллельных прямых. Очевидно, и возникновение особой точки происходит аналогичным образом она может появиться из бесконечности или возникнуть в конечной части плоскости, причем момент возникновения характеризуется параболическими или прямолинейными изобарами. Конечно, всегда можно таким образом выбрать интервал времени, чтобы момент обращения в нуль выражения А попал внутрь этого интервала, а не на один из концов его, как это подразумевалось выгае. Тогда исчезновение особой точки происходит на один момент в тот же момент она снова возникает. [c.199]

В принципе решение теперь строится так же, как и ранее, за исключением того, что с тем слагаемым в исходном уравнении, которое обусловливает зависимость от времени и переводит уравнение из эллиптического в параболическое, можно обращаться несколькими различными способами. [c.252]

Построение кривых свободной поверхности потока в водоводах круглого сечения и руслах параболического сечения производится на основании тех же уравнений, что и расчет кривых в открытых руслах. Особенностью расчета является то, что определенные параметры потока в таких руслах могут быть найдены с помощью таблиц или по графикам. Следует однако иметь в виду, что способы, основанные на показательных зависимостях, не применимы при расчете труб с глубиной протекания потока h > 0,8d. [c.118]

Эти способы исследования распределения (z) сводятся к представлению F (у z) над интервалом ошибки 2 в виде пары прямых (линейный способ) или пары парабол (параболический способ) с последующим вычислением (с помощью этих аппроксимирующих функций) четырех первых начальных, а затем центральных моментов ошибки z при плотности Р г). Иногда для полного представления о р (г) полезно воспользоваться разложением Грама-Шарлье типа А, но гораздо чаще оказывается, что асимметрией и эксцессом можно пренебречь и Р (г) считать нормальным распределением. [c.93]

Для решения задачи Коши для системы (5.7) с начальными условиями, определяемыми из систем (5.8) — (5.9) существует много методов, доведенных до стандартных программ отметим, что экономичные методы решения данной задачи строятся по аналогии со способами, применяемыми в различных вариантах метода сеток. Формулировку метода для параболических уравнений можно найти в книге Стрэнга и Фикса [33]. [c.214]

Существует два способа расчета параметров жидкости в пограничном слое. Первый способ заключается в численном решении системы дифференциальных уравнений пограничного слоя, впервые полученных Прандтлем, и основывается на использева-нии вычислительных машин. В настоящее время разработаны различные математические методы, позволяющие создавать рациональные алгоритмы для решения уравнений параболического типа, к которому относится уравнение пограничного слоя. Такой подход широко используется для определения характеристик ламинарного пограничного слоя. Развиваются приближенные модели турбулентности, применение которых делает возможным проведение расчета конечно-разностными численными методами и для турбулентного потока. Второй способ состоит в нахождении методов приближенного расчета, которые позволяли бы получить необходимую информацию более простым путем. Такие методы можно получпть, если отказаться от нахождения решений, удовлетворяющих дифференциальным уравнениям для каждой частицы, и вместо этого ограничиться отысканием решений, удовлетворяющих некоторым основным уравнениям для всего пограничного слоя и некоторым наиболее важным граничным условиям на стенке и на внешней границе пограничного слоя. Основными уравнениями, которые обычно используются в этих методах, являются уравнения количества движения и энергии для всего пограничного слоя. При этом, однако, необходимо задавать профили скорости и температуры. От того, насколько удачно выбрана форма этих профилей, в значительной степени зависит точность получаемых результатов. Поэтому получили распространение методы расчета параметров пограничного слоя, в которых для нахождения формы профилей скорости и температуры используются дифференциальные уравнения Прандтля или их частные решения. Далее расчет производится с помощью интегрального уравнения количества движения. [c.283]

Такие решения были получены для весьма широких (по сравнению с глубиной) русел прямоугольной (способы Дюпюи — Рюльмана 1848 г. и Бресса 1860 г.) и параболической форм (способ Толкмита 1892 г.). Правда, и эти решения получались не вполне строгими, так как, кроме простоты формы русла, исследователям приходилось еще идти на некоторые допущения. [c.174]

К способам расчета по первому варианту (j = onst) следует отнести так называемые старые способы Дюпюи—Рюльмана (1848 г.) и Бресса (1860 г.) для широкого прямоугольного русла (л = 3), а также способ Толкмита (1892 г.) для широкого параболического русла (х = 4). Примером способа, основанного на втором варианте, является способ Бахметева (1914 г.) для любого призматического русла, [c.176]

Для построения кривых свободной поверхности потока в водоводах круглого или параболического сечения можно использовать способ В. И. Чарномского и таблицы относительных величин, составленные для соответствующих сечений в зависимости от степени их наполне- [c.164]

Параболическое русло. Расчет выполняем по способу И. И. Аг-роскина. Для параболического русла [c.107]

На рис. 1.13 приведен излом около параболического фронта остановленной трещины хрупкого разрушения растянутого толстого листового образца, сечением 150Х Х1200 мм, испытанного по способу Т. Робертсона (см. 20 [c.20]

Наряду с установками башенного типа могут применяться автономные СЭУ, в которых нагреватель рабочего тела теплового двигателя, преобразующего тепловую энергию, например, в электрическую размещается в фокальной плоскости отражательной зеркальной параболической поверхности большого диаметра (10—100 м), и несколько таких установок работают на общую электрическую сеть. Такой способ преобразования солнечной энергии пригоден для электрических сетей общей мощностью до 10 МВт. [c.216]

Для тачного расчетного определения температурного поля в стенке трубы, возникающего в цикле водной очистки, Т. М. Лаус-маа и Р. В. Тоуартом представлена трехмерная модель расчета изменяющегося со временем температурного поля в стенке трубы с учетом зависимости теплофизических свойств металла от температуры [173]. Расчет включает решение нелинейного параболического дифференциального уравнения теплопроводности методом дробных шагов на ЭВМ. Этот расчет можно использовать и для оценки точности разных более простых формул и способов определения температурного поля. [c.206]

Наиболее подробное исследование реакции бора с титаном технической чистоты было выполнено Кляйном и др. [20]. На рис. 13 и 14 приведены графики зависимости полной толщины слоя диборида от корня квадратного из скорректированного времени, вычисленного по описанному выше способу. Для этой системы параболический закон роста слоя выполняется в широком интервале толщин. Из наклона графика была определена константа скорости реакции. [c.109]

Случай I (yVnp > Л пр). Отверстие с элементами окаймления рассматриваем как диск, через который не проходят линии излома (рис. 3.22). При определении Япр кинематическим способом эпюру перемещений плиты принимаем в виде усеченной пирамиды. Распределение сил Л пр в пределах ребер принимаем прямолинейным, а на остальной части сечения — квадратно параболическим (рис. 3.22, а). Предельную нагрузку в этом случае определяем как для оболочки без отверстия. [c.224]

В рассматриваемый период бурное развитие получают оптические системы связи. В 1870 г, был изобретен светосигнальный прибор Манжена, который долго применялся в XIX в. в различных армиях. Он состоял из керосиновой лампы, расположенной в металлическом яш,ике. Пламя лампы, находившееся в фокусе линзы диаметром около 100 мм, давало параллельный световой пучок, прерыванием которого и подавались телеграфные сигналы по азбуке Морзе. Примерно в это же время (середина XIX в.), когда не только не существовало фотоприемников, необходимейшей части всякого оптико-электронного прибора, но и сам фотоэлектрический эффект ещ е не был открыт, делались попытки создать прибор для передачи и приема оптических сигналов, модулированных звуковой частотой. В качестве индикаторов приходящих сигналов применялись довольно грубые устройства, действие которых основывалось на тепловом нагревании световыми лучами. Понятно, что такого рода устройства не могли работать удовлетворительно они были мало чувствительны и обладали большой инерционностью. Только после развития техники изготовления фотоэлементов оптическая телефония получила основу для своего развития. В 1880 г. А. Г. Белл построил так называемый фотофон, состоящий из передатчика, модулированного звуковой частотой пучка лучей, и приемника с селеновым фотоэлементом. Вышедший из передающей станции параллельной пучок лучей падал на зеркальную мембрану микрофона и после отражения от нее направлялся к приемной станции. При колебаниях мембраны поверхность ее деформировалась и в зависимости от степени отклонения от плоскости пучок отраженных ею лучей становился более или менее расходящимся. В приемную часть, следовательно, поступало большее или меньшее количество света. 1880 г. можно считать годом рождения оптических систем связи. На протяжении последующих лет было разработано и описано различными авторами несколько систем оптических телефонов, различающихся между собой по преимуществу способами получения модулированного пучка световых лучей. Наибольший интерес представляет способ модуляции светового потока, предложенный в 1897 г. Г. Симоном. Он использовал в качестве источника излучения дуговую лампу, предложенную русским изобретателем П. Н. Яблочковым, установленную в фокусе передающего параболического зеркала. Излучение лампы модулировалось системой, состоящей из микрофона, трансформатора и источников питания. Дальность работы телефона Симона была в десять раз больше дальности работы фотофона Белла и достигала примерно 2,5 км. [c.379]

Позже эти арочные конструкции Шухова были применены и развиты другими инженерами и архитекторами. В 1916 г. при строительстве ангара из железобетона французский архитектор Фрезине использовал для опалубки арки параболического очертания, которые были усилены при. омощи гибких тяг (рис. 106). Чтобы избежать выпучивания арки в начале бетонирования из-за большой нагрузки, в нижней части было предусмотрено большее количество затяжек. Согласно монографии Ковельмана посвященной теории арочных ферм, в те годы, когда В. Г. Шухов начал применять арочные конструкции, еще не были найдены элементарные способы расчета стержневых систем подобного типа. Это, на наш взгляд, лишь подчеркивает значимость проведенных Шуховым исследований. Разработанный им метод расчета, как указывалось выше, имел некоторые допущения, в частности принятие шарниров в местах прикрепления наклонных тяг. Однако принятое допущение приводило к получению несколько завышенных значений изгибающих моментов в арке и в конечном счете к небольшому запасу прочности. [c.60]

Сильфон с переменными диаметрами гофр (фиг. 94, и). Внещняя форма сильфона может быть коническая, параболическая, гиперболическая и т. д. Отличительной особенностью сильфона с переменными диаметрами гофр является возможность получения криволинейной характеристики нагрузка-протиб . Наиболее просто изготовить такой сильфон можно механогидравлическим способом. [c.304]

Каналы влажнопаровых решеток для околозвуковых скоростей до минимального сечения имеют также протяженный входной участок с относительно малыми продольными градиентами давлений (малой кривизной спинки и вогнутой поверхности) профили выполняются с уменьшенным радиусом входных кромок и увеличенной толщиной плоскосрезанных выходных кромок. Дозвуковые обводы профилей очерчены лемнискатными или параболическими кривыми. Сверхзвуковая часть межлопаточных каналов профилируется короткой и несимметричной. Степень расширения выбирается малой (f= 1,05-=-1,1), обеспечивающей заданную скорость. lчисла Маха лежат в пределах l,O Mi< <1,3, то за первым угловым изломом следует вогнутый участок спинки, на котором располагается вторая угловая точка. Наддув пограничного слоя на спинке в косом срезе также можно использовать для подавления периодической нестационарности при спонтанной конденсации. С этой целью одна из щелей для ввода греющего пара располагается за минимальным сечением. Сочетание двух способов может дать максимальный эффект. [c.150]

Торс четвертого порядка (1.128), полученный обкаткой двух парабол (1.101), будет параболическим, так как любая касательная плоскость (1.103) к обеим направляющим кривым содержит параболу. Основываясь на этом положении, в работе [54] предлагается называть торсовую поверхность, построенную на двух плоских параболах (1.101), параболическим торсом. Уравнение ребра возврата параболического торса получено в виде (1.102). i I Торсы четвертого порядка имеют направляющие конусы 4ef-вертого, третьего и второго -порядков. Соответственно их называют торсами общёГР вида, гиперболическими и параболическими. В статьях [210, 211] предложены два способа задания гиперболического торса 1) параболой и гиперболой, линия пересечения шлоскостей которых служит для параболы обычной касательной, а для гиперболы — асимптотой 2) двумя гиперболами, линия пересечения плоскостей которых касательна к обеим направляющим кривым, а одна из асимптот одной гиперболы пересекает одну из асимптот второй. [c.71]

Как было указано выгае, при г = 0,2 и г = 0,3 в качестве нулевого приближения приняты значения, нолученные по способу Шварцгаильда, т.е. о( ) принято равным ф т). Для того чтобы выяснить, какое изменение вносит прибавка параболического трехчлена А + Вт + (7г , мы произвели дополнительные вычисления для г = 0,2 и г = 0,3 и всех (. На прилагаемых графиках (см. в конце книги) даны последовательные приближения, причем за нулевое приближение принято (р, т.е. регаение, получаемое по методу Шварцгаильда. Пунктирная кривая соответствует значениям сро = ф А Вт + Ст . Как видно из графиков, пунктирная кривая соответствует второму и третьему приближению. Несколько худгаий результат обычно получается для концов кривой. [c.504]

Если принять во внимание сравнительно небольпюе количество труда, связанное с вычислением параболического трехчлена А + Вт + (7г , даюгцего экономию в два-три приближения, то нреимугцество этого способа становится вполне очевидным. [c.504]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...