Жидкость второго с постоянной плотностью

Следуя [1], положим, во-первых, что размеры пузырьков значительно меньше минимального расстояния, на котором существенно изменяются кинематические и гидравлические параметры течения, во-вторых, что непосредственное взаимодействие между пузырьками (столкновение, слипание и разрушение) настолько мало, что им можно пренебречь, в-третьих, что во время движения масса газа в пузырьке остается постоянной, а форма — сферической, в-четвертых, в уравнениях движения массой газа внутри пузырьков можно пренебречь по сравнению с присоединенной массой окружающей жидкости, в-пятых, жидкость несжимаема во всем рассматриваемом объеме. Связь между давлением и плотностью в газе внутри пузырька задается уравнением политропы. Кроме того, считаем, что плотность газа внутри каждого пузырька — функция только времени, а объемная концентрация пузырьков в смеси мала. Внешними массовыми силами пренебрегаем. Вязкость жидкости будет учитываться не только в процессах взаимодействия между пузырьками и жидкостью, но и при определении движения самой жидкости. [c.749]

Теория будет развита в двух направлениях. В первом, которое при изучении ударных волн вполне достаточно для практических целей, рассматривают ударную волну как действительный разрыв (но с диссипацией), где скорость жидкости и изменяется мгновенно от нуля до постоянного значения и , которое она принимает в области между поршнем и ударной волной при этом стремятся определить, используя закон сохранения массы и другие физические законы, как могут измениться другие переменные, такие, как давление и плотность. Во втором [c.197]

В уравнениях движения изменение давления вызывается комбинацией динамических воздействий, порождаемых ускорением, вязкостью и силой тяжести. В некоторых случаях влияние силы тяжести вызывает просто гидростатическое распределение давления, которое оказывается как бы наложенным на леременное давление, обусловленное другими воздействиями. Это будет справедливо для жидкостей с постоянной плотностью в таких системах, которые мы будем называть замкнутыми или напорными системами. Замкнутая система может быть определена как система, в которой жидкость заключена полностью внутри фиксированных границ, или как система, в которой протяженность поля течения настолько вели ка, что может считаться бесконечной. Примером первого может служить течение жидкости в закрытом канале, таком, например, как замкнутая гидродинамическая труба. Примером второго может служить движение тела в газовой среде при достаточно низкой скорости (когда сжимаемость несущественна) 2. Если бы [c.156]

Сделаем еще несколько вводных замечаний относительно отличительных особенностей полуэмпирической теории многокомпонентной турбулентности применительно к планетной атмосфере. Существование градиентов концентраций составляет одно из важнейших свойств химически реагирующих течений, которое обычно не рассматривалось классическими моделями турбулентности с постоянной плотностью. Градиенты плотности, температуры и концентраций, возникающие из-за локального тепловыделения в химических реакциях, могут сильно изменить поле гидродинамической скорости жидкости посредством процессов турбулентного тепло- и массопереноса. Тем самым химическая кинетика реализует обратную связь с гидродинамикой. В случае турбулизованной смеси, в дополнение к пульсациям скорости, имеют место пульсации массовой плотности, температуры и концентраций отдельных компонентов. Очевидно, так как система осредненных уравнений многокомпонентной гидродинамики (3.2.4)-(3.2.8) содержит одноточечные парные корреляции, включающие указанные пульсации, то для ее замыкания необходимо привлекать к рассмотрению большое число дополнительных эволюционных (прогностических) уравнений переноса для вторых моментов. В этих уравнениях высшие моменты могут быть аппроксимированы градиентными соотношениями, написанными по аналогии с теми, которые используются в моделях нереагирующей турбулентности для течений с постоянной плотностью. Развиваемый в этой главе подход не является, таким образом, принципиально новым, а содержит изложение с единой точки зрения идей, используемых в феноменологических теориях турбулентности однородных жидкостей применительно к специфике сжимаемых многокомпонентных смесей. [c.169]

Задачу описания турбулентных течений реагирующей смеси с переменной плотностью можно решать на моделях различного уровня сложности Турбулентность Принципы и применения, 1980 Турбулентные сдвиговые те-чения-1, 1982). Нами проблема замыкания системы осредненных уравнений многокомпонентной гидродинамики решается, как уже неоднократно подчеркивалось, на уровне моментов связи второго порядка, когда к рассмотрению привлекаются эволюционные уравнения переноса только для одноточечных парных (смешанных) корреляторов. Достигнутый прогресс в развитии и применении моделей турбулентности второго порядка для однородной жидкости с постоянной плотностью (см., например, Цональдсон, 1972 Дирдорф, 1973 Андре и др., 1976 Турбулентность Принципы и применения, 1980 ) позволяет надеяться на эффективность обобщений некоторых из них на случай течения сжимаемой многокомпонентной среды, имея при этом в виду, что, в конечном счете, качество любой используемой модели определяется сопоставлением с экспериментальными данными. [c.172]

Если Ц. с. равна кулю по любому контуру, проведённому внутри жидкости, то течение жидкости— звихре-вое, или потенциальное, и потенциал скоростей—однозначная ф-ция координат. Если же Ц. с. по нек-рым контурам отлична от нуля, то течение жидкости либо вихревое в соответственных областях, либо безвихревое, но с неоднозначным потенциалом скоростей (область течения многосвязная). В случае потенц. течения в многосвязной области Ц, с. по всем контурам, охватывающим одни и те же твёрдые границы, имеет одно и то же значение. Ц. с. широко используется как характеристика течений идеальной (без учёта вязкости) жидкости. По динамич. теореме Томсона (Кельвина) Ц. с. по замкнутому жидкому контуру остаётся постоянной во время движения, если, во-первых, жидкость является идеальной, во-вторых, давление (газа) жидкости зависит только от плотности, в-третьих, массовые силы потенциальны, а потенциал однозначен. Для вязкой жидкости Ц. с. со временем изменяется вследствие диффузии вихрей. При плоском циркуляц. обтеканий контура идеальной несжимаемой жидкостью, при к-ром скорость на бесконечности отлична от нуля, воздействие жидкости на контур определяется по Жуковского теореме и прямо пропорционально значению Ц. с., [c.441]

Не объяснены аномалии при постоянной концентрации валентных электронов. Форма аномалии приблизительно такая же, какая была предсказана для кривой EjK с резким изгибом этой характеристики вместо разрыва, как и для твердого состояния, так как рь является функцией энергии Ферми. Эта изогнутая кривая предложена Эдвардсом [328] на основе теоретических расчетов (см. рис. 14). Такие изменения dEldK будут коррелировать с кривой плотности состояний, которая имеет один минимум и два максимума величины Е это произойдет при значении Е, соответствующем примерно двум электронам на атом по аналогии с твердым состоянием. Кривая N(E) такого вида была вычислена Ватанобе и Танака [322] для жидкого цинка из кривых EjK, полученных на основании модели почти свободных электронов Эдвардсом [328]. Кривая плотности состояний для жидкости, конечно, не возвращается к значению NE=0 при более высоких значениях Е, а продолжается вплоть до второй энергетической зоны, т. е. кривая приближается к параболической зависимости для состояния свободных электронов. Аномалии в рь могут получиться при значении концентрации валентных электронов на атом 2,3 скорее, чем при 2, из-за уменьшения резкого определения как поверхности Ферми, так и краев энергетических зон в жидком состоянии. [c.124]

Покрытие получают следующим образом изделие нагревают в печи на 100—150°С выше температуры плавления полимера, окунают во взвешенный слой порошка, встряхивают для удаления избытка порошка и затем помещают в печь. По своим свойствам кипящий слой порошка полимера напоминает жидкость порошок свободно обволакивает изделия, погруженные в ванну. При изучении кипящего слоя полимера установлено, что слой имеет три зоны первая зона по высоте составляет 0,01—0,02 общей высоты слоя, аходится непосредственно над пористой перегородкой и характеризуется большой разряженностью — малой концентрацией частиц полимера вторая зона по высоте составляет 0,90—0,95 высоты слоя и характеризуется постоянной плотностью и большой однородностью третья зона по высоте составляет 0,03—0,09 высоты слоя, отличается высокой скоростью передвижения (выброса) частиц полимера и большой разряженностью. Зоны не имеют четких границ, однако их наличие следует учитывать при изготовлении и эксплуатации ванн напыления. [c.7]

Постановка и математическая формулировка задачи. Рассмотрим условия подобия процесса теплоотдачи на поверхности F некоторого тела, форма и размеры которого известны. Тело омывается вынужденным безграничным потоком однородной жидкости (рис. 5.1). Вдали от тела температура и скорость жидкости равны соответственно и Uq. Необходимо рассмотреть условия подобия для двух характерных процессов теплоотдачи. Первый из них связан с определением плотности теплового потока qp на поверхности тела F, если известна постоянная температура на этой поверхности tp> t . Второй процесс теплоотдачи происходит, когда на поверхности тела F поддерживается постоянная плотность теплового потока qp = onst. При этом необходимо определить распределение температуры tp на поверхности F. [c.239]

На фиг. 3 даны также временные зависимости прироста давления по сравнению с начальной величиной Ар = р-р (кривые 4,8), которое меняется подобно температурной функции AEq (кривые 7,5), хотя в совершенном газе кривые Ар п AEq совпадают, а в околокритической жидкости различаются. Такая зависимость связана с уравнением состояния, которое для некоторых средних величин (при постоянной плотности) дает Ар = кАТ, к = (др1дТ)р со значением к = I в первом случае и к = 312 во втором. Температурная функция AEq при средней плотности, близкой к единице, практически совпадает с АГ и поэтому растет подобно росту давления Ар. [c.149]

Динамические соотношения на скачке служат для определения постоянных Из линейных уравнений (5 ) = 0, ((/ ( ) = О, >2 находим Постоянные / остаются произвольными и должны задаваться так, чтобы функции ,Ь> были аналитическими при л-б(0,Ж ]. Тогда применение мажорантных оценок типа Вейерштрасса-Ковалевской показьюает, что разложения (2.40) будут также представлять собой анапитические функции в области [ - < г, (0,я-,], где > О -достаточно малое число. Априорное задание функций, fgn однозначно влияет на распределение плотности = p s , л) и скорости скольжения о =и з ,л) вдоль границы = 0. Далее берем / =0,=0, > 2. Итоговое выражение плотности жидкости р = р + 1 1])71 + J2 7[ +... содержит произвольную постоянную / , которая входит сомножителем в коэффициенты ряда подходящт й выбор этой константы дает возможность указать распределение плотности по частицам, при котором разность плотностей жидкости в любых двух точках потока меньше наперед заданного числа с, е (0,1). Этим обеспечивается правомерность приближения Буссинеска, для которого справедливы исходные уравнения (2.39). Во втором приближении поперечная скорость жидкости и вязкие напряжения на линии сильного разрыва представляются в виде [c.65]

Микрокриогенные системы второго типа были разработаны в более позднее время. В них используется расширение газа, кото1Ый совершает работу против приложенного постоянною давления и поэтому должен охлаждаться независимо от тогр, находится ли он ниже или выше температуры инверсии дроссель-эффекта. Таким образом, в подобной машине может применяться любой газ почти при любой температуре. Нижний предел получаемой температуры ограничен, конечно, для данного рабочего тела его точкой кипения, ниже которой газ образует смесь с жидкостью и не может быть использован обычным путем. (Два разных цикла нельзя успешно использовать в одной и той же холодильной машине, хотя в бытовых холодильниках применяют цикл, в котором рабочее тело является частично жидким, а частично газообразным.) Теплопередача зависит от плотности (и, следовательно, от давления) рабочего тела, поэтому для увеличения хладо-производительности машины целесообразно вести процесс под некоторым давлением, при котором соответствующая температура кипения будет несколько выше, чем при атмосферном давлении. [c.47]

Пусть в неподвижной б граничной газообразной среде, имеющей постоянную среднюю плотность р и постоянную среднюю температуру Т, наблюдаются изотропные турбулентные пульсацш , настолько слабые, что третьи моменты всех гидродинамических полей пренебрежимо малы по сравнению с соответствующими вторыми моментами. Иными словами, мы предполагаем, что рассматриваемая турбулентность уже достигла заключительного периода вырождения (ср. выше п. 15.3). Заметим в этой связи, что исследование заключительного пертода вырождения турбулентности в сжимаемой жидкости с относительно небольшой (по сравнению со скоростью звука) характерной скоростью представляется более интересным, чем соответствующее исследование в случае несжимаемой турбулентности дело в том, что влияние сжимаемости приводит лишь к небольшим поправкам к обычным несжимаемым движениям, и эти поправки часто допустимо описывать линеаризованными уравнениями. [c.292]

Во-вторых, чтобы избавиться от зависимости от г отношения рй р, рассмотрим частный случай, когда плотность чистого растворителя практически не изменяется с высотой, т. е. перепад высот О < г < h по отношению к параметрам растворителя невелик, mogft < в. Так как в пределе п < I мы имели о = V/iVo = onst, то величина ро приобретает смысл массовой плотности вещества растворителя, постоянной по всей высоте сосуда. Пренебрегая в этом частном случае зависимостью о от р г) (как бы в случае несжимаемой жидкости), мы получим, что [c.219]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...