Эксцентриситет линейный

Для полной характеристики состояния поляризации светового пучка требуется знание 4 величин интенсивностей естественного и подмешанного эллиптически поляризованного света, азимута осей эллипса и его эксцентриситета. Линейно поляризованный свет вполне определяется только указанием плоскости поляризации, т. е. плоскости, перпендикулярной к световому (электрическому) вектору. Для характеристики луча, поляризованного по кругу, достаточно указать направление вращения. [c.155]

Телами одинаковой формы мы называем при этом тела геометрически подобные, т. е. такие, которые могут быть получены друг из друга изменением всех линейных размеров в одинаковое число раз. Поэтому если форма тела задана, то для полного определения размеров тела достаточно указать какой-нибудь один из его линейных размеров (радиус шара или цилиндрической трубы, одну из полуосей эллипсоида вращения с заданным эксцентриситетом и т. п.). [c.87]

При линейном характере эпюры давлений в осевом сечении легко получить зависимость между силой Р, приложенной с эксцентриситетом Хр и силой Pi в данном сечении с координатой 1 [c.289]

Рис. 33. Внецентренное растяжение полосы е — эксцентриситет растягивающей силы. I, 2, 3 к 4 — тензометры. Нормальное напряжение а вдали от точек приложения растягивающих сил изменяется по ширине полосы по линейному закону.

Первичные погрешности механизма, кроме того, принято подразделять на скалярные и векторные. Скалярной называется погрешность, определяемая одним числом. Векторные погрешности могут быть плоскими и пространственными. Плоская векторная погрешность определяется двумя параметрами и может быть заменена двумя скалярными. Пространственная векторная погрешность определяется тремя параметрами и может быть заменена тремя скалярными. К скалярным погрешностям относятся отклонения в линейных и угловых размерах (расстояние между поверхностями, осями, параллельность, перпендикулярность поверхностей, осей и т. п.) к векторным относятся, например, радиальные биения поверхностей за счет эксцентриситета осей, биения торцевых поверхностей, овальность и др. [c.222]

Описанная кинематическая схема положена в основу ряда возбудителей, отличающихся друг от друга размерами и величиной развиваемых динамических перемещений и усилий. На рис. 67 показан продольный разрез малогабаритного возбудителя, у которого эксцентриситет расточки главного вала Ri и радиус кривошипа / 2 равны 8 мм, поэтому амплитуда максимальных динамических перемещений составляет 16 мм. Неравномерная скорость V изменения амплитуды перемещений в кривошипном механизме затрудняет программирование режима испытаний, так как продолжительность действия переходных режимов при изменении напряжений программы зависит от уровня этих напряжений. Для устранения этого недостатка, жесткость нагружаемой, системы выбирается такой, чтобы угол а поворота кривошипа относительно главного вала, соответствующий максимальному напряжению программы, составлял не более 50— 60° [3]. В этом случае при программировании будет использоваться практически линейный участок кривой v = f(a). [c.109]

Как правило, проектируемый технологический процесс отличается от действующего видом заготовок, методами и режимами обработки, жесткостью системы СПИД и т, д. Поэтому при исследовании показателей качества важно не только проследить динамику их изменения по ходу технологического процесса, но и определить, как отразились бы изменения технологии на промежуточных операциях на показателях качества конечной продукции. Для этого может быть использован метод искусственных партий изделий, сущность которого заключается в следующем. Из общего потока обрабатываемых изделий на исследуемой операции формируется несколько партий, отличающихся диапазоном рассеяния размеров изделий, составляющих данную партию. Рекомендуется проводить комплектование партий со следующими отношениями между полем рассеяния со, и допуском б на данный показатель качества 1) м = О (вся партия комплектуется из изделий, имеющих одинаковые размеры) 2) (о = 0,56 3) ш = = 1,06 4) 03 = 1,56 5) оз = 2,06 (рассеяние размеров вдвое больше допуска). Объем каждой партии должен составлять 100—120 шт. Отдельные изделия в партии должны иметь размеры, распределенные по закону, характерному для данного показателя качества (линейные размеры диаметра — по нормальному закону, эксцентриситет, разностенность — по закону Максвелла). Поле рассеяния в каждой партии делится на интервалы для каждого интервала должно быть подобрано из потока изделий определенное число изделий. В табл. 5 приведены данные для числа изделий в каждом интервале для нормального закона распределения (при объеме партии 100 шт.). [c.48]

Уравнения (4), выражающие линейную зависимость между реакциями опор и эксцентриситетами ротора, используются для подсчета неизвестных дисбалансов. [c.76]

Рассмотрим вопрос о влиянии эксцентриситета е на амплитуду автоколебательных режимов системы с одной из частот обратной прецессии. При этом будем предполагать, что угловая скорость и масса ротора изменяются во времени но линейному закону [c.35]

В соответствии с поставленной задачей положим в уравнениях все г/ и ф, а затем все Р w М равными нулю и решим полученные однородные линейные уравнения относительно эксцентриситетов. Наибольший интерес представляют результаты решения последних двух уравнений для случая Р = Л4 = 0 [c.185]

Для замера линейного смещения (эксцентриситета) осей вала и расточки применяется несколько способов. Одним из них является центровка с использованием хомута со штырем, жестко закрепляемого на валу (рис. 28). Здесь пластинчатым щупом замеряются зазоры, образованные концом штыря и поверхностью расточки в трех положениях штыря — слева, справа, внизу. Замеры следует производить в одной плоскости, перпендикулярной оси вала, после тщательной очистки расточки и вала 50 [c.50]

Производится запись показаний индикаторов при разных нагрузках и режи.мах работы турбины. Первую запись надо сделать сразу же после пуска циркуляционных насосов и заполнения парового пространства конденсатора конденсатом до рабочего уровня и в дальнейшем делать их при разных электрических нагрузках и вакууме. Разница в показаниях индикаторов после пуска дает линейное смещение осей валов (эксцентриситет е). Расцентровка по торцу в данном случае бывает небольшой, и ей можно пренебречь. Для крепления индикатора вместо стоек можно использовать крюк крана. В этом случае проседания подшипников турбины замеряют в разное время, при разных пусках, но записи делают при одних и тех же вакуумах, электрической нагрузке и т. д. [c.85]

Линейное распределение. Угол опережения и его определение. Угол установки эксцентрика. Длина эксцентриситета. Определение хода золотника. Среднее и крайнее положение золотника. Наружный и внутренний подвод пара. [c.619]

Далее, необходимо найти конформное отображение кольцеобразной области на кольцо в плоскости -гю (см. рис. 40). Это отображение при заданном годографе ско-< рости произвольной формы получается при помоши численных методов или с применением электрического моделирования. Ввиду практических трудностей численного отображения возможно также проведение указанных выше преобразований в обратном порядке, т. е. построение теоретических годографов некоторых специальных форм. В качестве простейшего способа построения теоретических годографов двухрядных решеток можно указать следующий. Путем дробно-линейного преобразования кольцо из плоскости w переводится в эксцентричное кольцо в плоскости С, из которого затем преобразованием типа Жуковского может быть получен теоретический годограф. Наличие свободных параметров, которыми можно распорядиться для вариации формы годографа и удовлетворения указанных выше условий положения критических точек и замкнутости профилей решетки, обеспечено возможностью выбора эксцентриситета кольца в плоскости С, положения в нем точек -5 = 1, w и а также величины циркуляции Г. Теоретические годографы общего вида можно получить, задавая коэффициенты разложения отображающей функции [c.141]

Кинематические условия сопряжения оболочек 1 ч 2 со шпангоутом К находят, приравнивая векторы перемещений и поворотов линейных элементов контактирующих частей в фиксированной точке составной конструкции (см. рис. 9.7.1). При отсутствии эксцентриситета между срединными поверхностями оболочек и осью кольца необходимые условия сопряжения следуют из уравнений U(l)=U(2)=U( ) и ф(1)=ф(2)=ф(к) где [ЛО, ф(/)- /=1,2,...,А - векторы перемещений и поворотов на линии контакта. В скалярной форме [c.159]

В качестве первого примера рассмотрим стержень с полированной боковой поверхностью. Предположим также, что стержень накачивается либо спиральной импульсной лампой (рис. 3.1,а), либо линейной лампой в плотноупакованной конфигурации (рис. 3.1, б) или в эллиптическом отражателе с малым эксцентриситетом, причем диаметр лампы превышает диаметр стержня. Во всех трех этих случаях можно считать, что свет падает на стержень, скажем, в точке Р (рис. [c.123]

Пример 10.2, Динамически устойчивое движение ракеты может сопровождаться малыми колебаниями ее на траектории, которые вызываются разбросом тяги двигателя, линейным и угловым эксцентриситетами тяги и рядом других факторов. Уравнение малых угловых колебаний ракеты (рис. 10.13) по углу тангажа при этом имеет вид [c.427]

Здесь р — фокальный параметр орбиты, определяющий ее линейные размеры — эксцентриситет орбиты, характеризующий ее форму ( = О — окружность, О < е < 1 — эллипс, е = 1 — парабола, > 1 — гипербола) 1 — истинная аномалия, т.е. угол между осью симметрии (линией апсид) и текущим радиусом-вектором точки Зр и (рр — радиальное и угловое расстояния перицентра Р от притягивающего центра Ql и оси х соответственно. [c.195]

Здесь — среднее значение сжимающего напряжения, получаемое делением эксцентрично приложенной сжимающей силы на площадь сечения листа. Через е обозначен тот эксцентриситет, с которым должна быть приложена сжимающая лист сила, чтобы осуществить линейное напряженное состояние, получающееся при одновременном действии изгиба и сжатия рассчитываемого элемента. Положительный знак е соответствует возрастанию сжимающих напряжений по свободному краю листа. [c.449]

Эксцентриситет е орбиты вполне характеризует ее форму, то есть определяет ее с точностью до подобного преобразования. Для того чтобы еще задать размеры орбиты, достаточно указать параметр орбиты р или другой какой-либо линейный элемент, например перицентральное расстояние Г- или — в случае эллипса и гиперболы — главную полуось а. Итак, для определения размеров и формы орбиты достаточно задать пару чисел е и р (или е и а , если орбита — не парабола) или, наконец, любую пару из чисел а, Ь, с, р, г-, е, к. [c.135]

Периодические колебания почти-симметричного спутника при произвольных эксцентриситетах. В работе [72] Ф. Л. Черноусько рассмотрел движение, близкое к произвольному движению на круговой орбите. При этом асимптотическое решение при малых эксцентриситетах строится не на базе гармонических (линейных) колебаний, как это сделано выше, а на базе нелинейных колебаний, описываемых уравнением (2.3.5) при [c.93]

Рассмотрим более подробно колебания механических систем, вызванные случайными возмущениями. На рис. В.2 показан старт ракеты с наклонной направляющей. Из-за случайных суммарных технологических и газодинамшеских эксцентриситетов (линейного е и углового а), переменных во времени тяга R направлена не по оси ракеты, что приводит к появлению двух случайных возмущений - силы = i а и момента M = R e (кроме разброса тяги AS). На рис. В.1, а показан автомобиль, который движется по дороге со случайными неровностями (Л (л )). Так как при постоянной скорости х = vt, то h iyt) является случайной функцией, зависящей от времени. [c.58]

Кривошипно-ползунный механизм. Проектирование x mijI дан ного механизма по трем положениям входного и выходного звеньев производят в системе координат Аху (рис. 1 1.6) аналогично синтезу четырехшарнирного механизма. Задача сводится к определению неизвестных длин звеньев 1 и 1>, а также начальной угловой координаты ф звена / при заданных внеосносги (эксцентриситете) е, трех линейных координатах точки С ползуна хм, х> ,. с., и углах поворота звена / по отношению к его начальному (первому) положению ц > — () и (), ) — ((.1. [c.316]

Линейно- или плоскополяризованный свет представляет собой световые волны с одним-единственным направлением колебаний (единственный крест Е и //), т. е. волны с вполне упорядоченным направлением колебаний. Существуют и более сложные виды упорядоченных колебаний, которым соответствуют иные типы поляризации, например круговая или эллиптическая поляризации, при которых конец электрического (и магнитного) вектора описывает круг или эллипс с тем или иным эксцентриситетом (см. ниже гл. XVIII). [c.379]

На основании теории подобия можно определить связь между изменением линейных размеров и отдельными дараметрами проектируемой машины. Так, еще В. Л. Кирпичев установил, что при увеличении линейных размеров звеньев механизма в ks раз получается подобный механизм, выдерживающий в раз больш 1 нагрузки. Он также показал, что эксцентриситет неуравновешенных масс обратно пропорционален их линейным размерам. [c.435]

Таким образом, в данном случае р не является линейной функцией I, так как характер эпюры давлений зависит от исходных законов изнашивания. Характерно, что в данном случае эпюра давлений Суравнение (60) ] более чувствительна к эксцентриситету силы и при 8р > О, По произойдет раскрытие стыка. [c.304]

Смещение 2х задается по отношению к элементу, не связанному со свннчи-ваемостью (например, по отношению к контуру детали). Значение эксцентриситета X рекомендуется выбирать из табл. 97 для каждой из свинчиваемых деталей. Для центрирующихся соединений отклонения Дд и и эксцентриситет х назначаются в соответствии с данными табл. 100 Линейные [c.300]

Пренебрегая упругой податливостью подшипников, считаем, что неуравновешенный ротор (с эксцентриситетом е), враш аюш,ийся с постоянной угловой скоростью (О, жестко связан с корпусом виброизолируемого объекта. Для разделения колебаний (в линейной постановке) добавляются еш е две точки крепления упругих связей (пружин) — точки Е ж D . Определим те дополнительные условия, которым необходимо удовлетворить при выборе параметров системы, чтобы избежать косвенного возбуждения колебаний объекта. [c.108]

В некоторых случаях, когда требуется быстрая модуляция интенсивности излучения, используются ячейки Поккельса. Основным элементом ячейки является одноосный кристалл (КДР, АДР и др.). Луч света направляется по оптической оси кристалла при этом оба луча — обыкновенный и необыкновенный — распространяются в кристалле с одной и той же скоростью. При приложении к кристаллу электрического поля вдоль оптической оси кристалл становится двуосным с главными осями ох и оу, составляющими угол 45° с кристаллографическими осями ох и оу (рис. 45). Скорость распространения в нем двух волн, поляризованных во взаимно перпендикулярных плоскостях, проходящих через ох и ог/, оказывается различной. Когда на кристалл падает линейно-поляризованный свет, плоскость поляризации которого совпадает с ох, то в кристалле распространяются две взаимно перпендикулярно поляризованные компоненты с различными скоростями v-y и Uj. Пройдя некоторый путь, они приобретают разность фаз, зависящую от приложенного к кристаллу напряжения, вследствие чего на выходе из кристалла свет становится эллипти-чески-поляризованным, причем эксцентриситет эллипса поляризации зависит от разности фаз, т. е. от приложенного напряжения. Пропуская затем модулированный таким образом свет через поляризационную призму, получают лазерный луч, модулированный по амплитуде, т. е. по интенсивности. [c.73]

Если положить, что все силы Р и моменты М равны нулю, и решить полученные однородные линейные уравнения относн-тельно эксцентриситетов, то в результате мы придем к необходимости уравновешивания на критических скоростях по форме упругой линии. [c.131]

Допустим, что валы имеют два вида расцентрованно-сти — линейную с эксцентриситетом е = вв (рцс. 20,а) и угловую, характеризуемую углом а. Рассматриваемая расцентрованность показана также на рис. 21. Если при-центровывается вал 2 к валу 1, то для выполнения условия о совмещении обеих осей с одной прямой необходимо, во-первых, повернуть вал 2 вокруг точки О вниз на угол а и, во-вторых, сместить его также вниз параллельно самому себе на величину вв = е. [c.20]

Кроме технологических сгцгчайных эксцентриситетов, которые во времени не изменяются, возможны и газодинамические эксцентриситеты тяги а. и е, вызванные неравномерным горением заряда и неосесимметричным истечением газа. В этом случае дополнительно к / (о и Мо появятся Ж и М, зависящие от / (а и е - случайные функции времени). Разброс температуры заряда приведет при прочих равных условиях к разбросу тяги по модулю, т.е. появится еще одно случайное возмущение Д- (/) В результате действия случайных возмущений возникнут случайные колебания системы ракета-направляющая, и в момент потери контакта с направляющей ракета будет иметь как линейные Ах, Ау, так и угловые Дф (и их первые производные) случайные отклонения от расчетных значений. Автомашина, которая движется по дороге со случайными неровностями, подвергается случайным колебаниям и случайным инерционным нагрузкам. Такие примеры можно продолжить. [c.393]

При геометрическом расчете машин следует иметь в виду, что ошибки (отклонения) в размерах деталей подразделяются на одно- мерные (скалярные, простые), полностью определяемые одной их величиной, и двухмерные (векторные), определяемые величиной и направлением. К одномерным ошибкам относятся отклонения в линейных и угловых размерах отклонение в расстоянии между поверхностями и осями, отклонение от параллельности и перпендикулярности поверхностей и осей и т. п. К двухмерным ошибкам относятся, например, радиальное биение поверхностей за счет эксцентриситета осей, биение торцовых поверхностей, некруглота и т. п. [c.345]

Фрейденталь [219, 220] отнес этот результат за счет разделения переменных и обратился к задаче для сжатого стержня с начальным эксцентриситетом. При использовании метода последовательных приближений было получено представление для прогиба в виде ряда, который был оценен Фрейден-талем как расходящийся при конечном значении времени. Это позволило ему установить такое конечное значение времени (критическое время), при котором прогиб (или изгибающий мойент) стержня в условиях ползучести неограниченно возрастает. Ошибочность утверждения о существовании конечного критического времени для стержня из линейного упруго-вязкого материала была показана Кемпнером и Полем [257]. Ряд, полученный Фрейденталем для изгибающего момента в середине стержня, оказывается сходящимся для любых конечных значений времени t. Сходимость ряда для прогиба сжатого первоначально искривленного стержня из обобщенного линейного упруговязкого материала с неограниченной ползучестью при конечном значении времени (несуществование конечного критического времени) была показана также Хилтоном [232, 233]. [c.249]

Рис. 2.221. Упрощенная схема летучих ножниц с двухкривошипяым механизмом выравнивания скоростей ножей и полосы в момент реза. Эксцентриситет е между осью вращения двухкривошипного вала и осью вращения кулис 3, 4 регулируется. Если требуется увеличить длину разрезаемых кусков, то число оборотов я ведущей кулисы 4, приводимой от двигателя 6 и коробки скоростей 5, уменьшают и подбирают е так, чтобы мгновенная угловая скорость барабанов в момент реза увеличилась, а линейная скорость ножей приближенно равнялась бы скорости полосы.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...