Плотность смеси жидкостей

Задача 1.3. Найти плотность смеси жидкостей р, имеющей следующий массовый состав керосина - 30 %, мазута - 70 %, если плотность керосина р = 790 кг/м , а мазута р = 900 кг/м . [c.12]

Более точный метод расчета плотностей смесей жидкостей, применимый в широких интервалах температуры и давления (вплоть до критической точки) основан на использовании уравнений (3.15.18)—(3.15.21), а также (4.10.2)—(4.10.9), которые описывают модификацию метода применительно к смесям. Для пользования этим методом необходимо знать критические свойства чистых компонентов. В случае использования метода при приведенных температурах, превышающих 0,93, должна быть известна истинная критическая температура смеси. Наконец, для точных расчетов надо располагать значениями параметра бинарною взаимодействия [уравнение (4.10.4)]. В настоящее время этот параметр может быть заранее предсказан только для смесей алифатических углеводородов [7]. Для приближенного определения этого параметра для смесей других жидкостей весьма полезным может оказаться даже ограниченный объем экспериментальной информации. [c.89]

Пример 2. Произведем расчет простейшего эжектора, состоящего из сопла А и цилиндрической смесительной трубы В, расположенных в пространстве, заполненном неподвижной жидкостью (рис. 1.9). Из сопла подается струя, которая подсасывает жидкость из окружающего пространства. Пусть на выходе из смесительной трубы скорость и плотность смеси примерно постоянны. Построим контрольную поверхность из сечений J и 2, проходящих нормально к потоку по срезу сопла и срезу смесительной трубы, и боковых поверхностей, направленных параллельно потоку. На всей контрольной поверхности господствует одно и то же давление покоящейся жидкости, т. е. главный вектор сил давления равен нулю. [c.41]

Какова плотность смеси двух углеводородных жидкостей, если для нее взято 0,4 л нефти (fi = = 850 кг/м ) и 0,6 л керосина (р = 800 кг/м ) 1650 кг/м 3 [c.11]

Если при смешении жидкости не меняют своего суммарного объёма (например, нефтепродукты), то весовая плотность смеси определяется из уравнения [c.381]

Вычисляем параметры на первом участке Xi = 0,004 м. При /ж парциальное давление воздуха Рт. ж = Р Рж при Рг. и = Р — Ри- Плотность воздуха при 1ж и соответственно рг. ж и рг. м — по уравнению состояния идеального газа. Плотность смеси воздуха и водяного пара при tm и tu соответственно рем. ж и рем. U — по уравнению (4-9). В первом приближении среднюю плотность газа и смеси в рассматриваемых слоях находим как рг = = 0,5(рг. ж + рг. м) и Рем = 0,5(рс . ж + Рем. м). Расход смеси 0=0r(l+fi i)-Кинематическая вязкость воды (в пределах /ж = О + 20 °С) v = = (1,789 — 0,0483 ж) 10 . Толщина пленки жидкости на пластине б/ — по уравнению (4-79). Ширина канала для течения газа bf = Ь — 26/. [c.188]

Для небольших объемных газосодержаний и при состоянии жидкости, далекой от критического, плотность смеси р = р (1 — /3). Тогда после подстановки плотности смеси в выражение (2.18) получим [c.39]

Любой компонент смеси жидкостей диффундирует в смеси со скоростью, зависящей как от градиента концентрации этого компонента, так и от градиентов потенциалов других интенсивных свойств (температуры, давления, концентрации других компонентов и т. д.). Для простых газов с помощью кинетической теории получено точное уравнение для потока массы компонента в многокомпонентной смеси низкой плотности [Л. 8], однако это уравнение довольно сложно. [c.29]

Символы Т —абсолютная температура, °K(T = 273 + Q и Гв — соответственно температура воздуха и температура адиабатического насыщения (температура мокрого термометра) — температура радиационной поверхности и и — соответственно влагосодержание и критическое влагосодержание пористого тела Ср —удельная изобарная теплоемкость влажного воздуха (парогазовой смеси) р — плотность влажного воздуха v — коэффициент кинематической вязкости а — коэффициент температуропроводности —коэффициент теплопроводности влажного воздуха — коэффициент взаимной диффузии — относительное парциальное давление пара, равное отношению парциального давления пара к общему давлению парогазовой смеси w — скорость движения воздуха р о — относительная концентрация г-ком-понента в смеси, равная отношению объемной концентрации р,- к плотности смеси р(р,о =рУр) Рю—относительная концентрация пара во влажном воздухе <р — влажность воздуха (< = pj/pj ре — давление насыщенного пара — химический потенциал г-го компонента М,-— молекулярный вес г-го компонента Л,-—удельная энтальпия г-го компонента R — универсальная газовая постоянная г—удельная теплота испарения жидкости. [c.25]

В данном случае удобнее характеризовать смесь концентрацией газа в смеси <р. Тогда формула для средней плотности смеси запишется в таком виде (один штрих отмечает параметры жидкости, а два штриха — газа) [c.203]

Вычислим скорость распространения звука в жидкости с пузырьками газа. Ввиду того, что плотность смеси велика, а упругость обеспечивается упругостью воздушных пузырьков, скорость распространения звука в смеси должна быть низкой. Тогда, если и при распространении звуковой волны в смеси происходит идеальный теплообмен, то можно считать температуру практически постоянной. В этом случае давление и плотность смеси связаны уравнением (8.14). Если же при распространении звуковой волны теплообмен между пузырьками газа и жидкостью не успевает произойти, то для газа в пузырьках справедливо уравнение изо- [c.204]

Первый член представляет изменение количества теплоты, содержащейся в жидкости, а второй — количество выделившейся скрытой теплоты при изменении массовой концентрации пара ф. Изменением количества теплоты, содержащейся в пузырьках пара, можно пренебречь ввиду того, что массовая концентрация пара очень мала. Полагая, что сухой пар подчиняется уравнению состояния для совершенного газа, запишем уравнение для плотности смеси [c.213]

Эскиз многоплунжерной головки приведен на рис. 12.8. В корпусе 4 головки установлены цилиндры с пружинами 2 и 7. По мере сжатия пружины 1 возрастает давление на формовочную смесь, передаваемое через плунжеры 5 и колодки 6, в связи с чем обеспечивается равномерное распределение плотности смеси по площади опоки. Рабочая жидкость в головку подается от гидростанции по трубам через приемное устройство J. [c.213]

Если жидкость рассматривается как несжимаемая, то V-v = 0. Если, кроме того, раствор является разбавленным, то полную плотность смеси (р) и коэффициент диффузии можно считать практически постоянными. Поэтому после упрощений и деления на р выражение (16-52) принимает вид [c.451]

Есть ряд физических процессов, в которых твёрдое тело плавится и затем испаряется. Поэтому любое уравнение состояния, претендующее на описание свойств веществ в широком диапазоне изменения давления и плотности, должно описывать свойства вещества в области смеси жидкости и пара. Здесь будут рассмотрены вопросы построения уравнения состояния в области смеси жидкость — пар в основном так, как они излагаются в [28] — [30]. [c.66]

Кроме только что отмеченных двух основных и достаточно общих свойств сплошной текучей среды 1) непрерывности распределения физических свойств и характеристик движения и 2) текучести, или легкой подвижности, при рассмотрении частных классов задач приходится приписывать модели среды дополнительные макроскопические характеристики, определяющие ее индивидуальные материальные свойства, обусловленные действительными микроскопическими свойствами молекулярной структурой и скрытыми движениями материи. В механике сплошных сред эти характеристики вводятся феноменологически, в форме заданных наперед констант или количественных закономерностей. Среди таких характеристик выделим, прежде всего, отражающие вещественные свойства среды при ее равновесном состоянии молекулярный вес и плотность распределения массы (или, короче, просто плотность среды), концентрацию примесей в многокомпонентных и многофазных смесях жидкостей, газов и твердых частиц, затем температуру и теплоемкость среды, электропроводность, магнитную проницаемость и другие физические свойства. [c.10]

Если лавина из порошкообразного снега падает с вертикального уступа и при этом происходит перемешивание снега с воздухом, то может образоваться такая смесь, плотность которой в несколько раз больше плотности воздуха, но которая, тем не менее, обладает свойствами жидкости . Если, например, плотность смеси в пять раз больше плотности воздуха, то ускорение падения смеси будет составлять 4/5 ускорения свободного падения, следовательно, при падении с высоты 500 м скорость потока будет равна круглым числом 90 м/сек, а соответствующее динамическое давление около 2500 кг/м . В действительности движение потока из смеси снега и воздуха является, конечно, турбулентным. Тем не менее в ядре потока все же может возникнуть чрезвычайно большое динамическое давление, чем и объясняется, что такие пылевые лавины иногда сносят со своего пути целью строения. [c.487]

Парадокс устойчивости. В чистой среде причиной возникновения конвекции является неустойчивая стратификация по плотности конвекция возникает, если градиент плотности направлен вверх (вверху расположены более плотные слои жидкости) и по величине превосходит определенное критическое значение. Можно было бы думать, что в смеси все усложнения связаны лишь с тем, что теперь имеются две. причины, обуславливающие стратификацию, — неоднородность температуры и неоднородность концентрации. Оказывается, однако, что это не так. Значение градиента плотности само по себе еще не определяет условий возникновения конвективной неустойчивости сме-би. Неустойчивость при определенных условиях может возникнуть, если плотность смеси везде одинакова и даже если градиент плотности направлен вниз. [c.230]

Во многих экспериментальных работах (см., например, обнаружено, что в стратифицированной смеси при наличии в ней градиентов температуры и концентрации при определенных условиях возникают своеобразные слоистые течения в жидкости образуются чередующиеся вдоль вертикали слои, в которых происходит движение со скоростями, наклоненными на небольшой угол к горизонтали. Из экспериментов следует, что возникновение слоистых течений связано с наступлением некоторых критических условий. Как будет пояснено ниже, это явление связано с неустойчивостью равновесия смеси, при котором градиенты температуры и концентрации наклонены к вертикали (так, однако, что градиент плотности смеси вертикален см. 30). [c.385]

Физическую картину этой неустойчивости можно наглядно представить себе, используя те же рассуждения, что и приведенные в 32 ( парадокс устойчивости ). Для простоты рассмотрим равновесное состояние, при котором градиенты температуры и концентрации легкой компоненты горизонтальны и противоположны по направлению. Пусть, далее, их величины А и В согласованы так, что градиент плотности равен нулю, т. е. РИ + = 0. Речь идет, таким образом, о состоянии равновесия с одинаковой во всех точках плотностью смеси. Пусть для определенности градиент температуры направлен влево, а градиент концентрации — вправо. Будем считать также, что выполнено условие X > О, т. е. неоднородности температуры выравниваются быстрее, чем неоднородности концентрации. Поскольку температура и концентрация не зависят от вертикальной координаты, случайное смещение элемента среды вверх или вниз не приводит к появлению подъемной силы — возмущения такого типа гасятся вязкостью. Иная ситуация возникает при боковом смещении. Если, например, элемент сместится влево, то в новом месте, где температура окружающей среды выше, он будет быстро нагреваться, относительно медленно теряя легкую компоненту. Плотность элемента может оказаться меньше плотности окружающей смеси, и в результате возникнет подъемная сила. Таким образом, при определенном соотношении между градиентами и параметрами жидкости боковое смещение может приве сти к монотонной неустойчивости. Элементы, случайно сместив-щиеся влево, будут всплывать, а элементы, сместившиеся вправо,— тонуть в результате сформируется слоистое течение с траекториями частиц, наклоненными к горизонтали. [c.385]

Рассмотрим теперь задачу о движении взвешенных частиц в турбулентном течении несжимаемой жидкости. Теория этого явления была развита в работах Баренблатта (1953, 1955) (см. также Колмогоров (1954)). Основным предположением указанной теории является допущение о малости размеров взвешенных частиц (по сравнению с характерным масштабом турбулентности), позволяющее считать, что они образуют как бы непрерывно распределенную в основной жидкости примесь. Выражение для полной плотности смеси можно записать в виде [c.365]

Исходя из определений для плотности смеси р = Р1 (1 — объемной концентрации пузырьков 2 = и уравнения для линейной сжимаемости жидкости (последнее уравнение (6.2.1)), имеем [c.10]

Напомним, что в практически важной области малых и средних давлений удельные объемы пара в десятки и сотни раз превышают удельный объем насыщенной жидкости. Следовательно, при малых паросодержаннях даже небольшие их изменения резко сказываются на плотности смеси жидкости и пара. Например, при давлении в 20 бар и степени сухости, равной 1%, пар занимает приблизительно 50% общего объема смеси, т. е. ее плотность по сравнению с первоначальной уменьшается вдвое. Столь значительное влияние степени сухости на плотность смеси приводит к тому, что небольшим по абсолютной величине отклонениям паросодержания от его равновесного значения отвечают резкие изменения расхода. [c.180]

Используя корреляцию Маклеода—Сагдена, необходимо знать плотности смесей жидкостей и паров. Погрешности при высоких давлениях редко превышают [c.523]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

Таким образом, описание движения смеси жидкости с пузырьками газа, когда пренебрегается инерцией жидкости в мелкомасштабном движении вокруг пузырьков и тепловыми эффектами, соответствует вязкоупругой среде с замороженной или динамической скоростью звука С/ п объемной вязкостью определяемыми физическими свойствами жидкости ( i, jii) и текущей объемной концентрацией пузырьков аа. Кроме указанных величин, свойства такой среды зависят от исходной плотности жидкости рю, исходной объемной концентрации пузырьков азо и их исходного размера ад. Уравнения, близкие к (1.5.21), для описания трехфазных сред (грунт, жидкость, пузырьки газа) были предложены Г. М. Ляховым (1982). [c.107]

Двукратное превышение расчетного давления над экспериментально полученным объясняется завышенным расходом истекающего из реактора теплоносителя, рассчитанного по гидравлической модели с использованием коэффициента расхода, равного 0,61, и плотности насыщенной жидкости. При этом допускалось, что имеет место полное разделение фаз и течет только вода. Давление в реакторе при истечении принималось постоянным. Кроме того, при сопоставлении расчетной модели было принято, что процесс истечения теплоносителя в оболочку (сухой колодец) квазистабилен, что вся масса пароводяной смеси и воздуха проходит через перепускной патрубок в камеру снижения давления и воды в сухом колодце не остается. Смесь при этом принималась однородной и находящейся в термодинамическом равновесии как в сухом колодце, так и в любой точке вдоль пути перепуска. [c.102]

Построение теоргтических моделей, адекватных физической реальности, и создание инженерных методов расчета оборудования с учетом особенностей двухфазных течений невозможно без изучения волновой динамики газо- и парожидкостных сред. Особенности проявления волновых свойств зависят как от состояния и структуры самой среды, так и от амплитуды и частоты вносимых в нее возмущений. При этом предметом изучения становятся релаксационные и диссипативные процессы, происходящие в двухфазных средах при распространении в них волны возмущения. Времена протекания этих процессов, их взаимное влияние определяют эволюцию генерируемых волн в нестационарных условиях, скорость их распространения и интенсивность. Как показали многочисленные эксперименты, в газодинамике двухфазных потоков паро-(газо-) капельной структуры определяющим является обмен количеством движения между молекулами несущей газовой среды и каплями жидкости. При рассмотрении быстропротекающих процессов в смесях жидкости с пузырьками пара и газа определяющими являются инерционные свойства жидкости при внутренних радиальных ее движениях, возникающих в результате взаимодействия молекул газа в пузырьках с прилегающими к ним объемами жидкости При добавлении пузырьков газа мало меняется средняя плотность среды при достаточно малых концентрациях пузырьков, но характер изменения давления меняется существенно. [c.32]

С целью получения жидкостей для гидравлических систем эти масла можно смешивать друг с другом или с другими продуктами, такими как полисилоксановые масла, диэфиры и другие органические жидкости. Масла Халокарбон способствуют повышению стойкости к воспламенению и плотности смесей, уменьшают поглощение ими воды. Они хорошо смачивают [c.245]

Подбором плотности несущей жидкости этот режим движения может быть использован в технологических процессах тонкого разделения смесей частиц с близкими плотностями, которые имеютбольшоезначение при обогащении полезных ископаемых. Кроме того, его можно рекомендовать для применения в металлургии для выплавки металлов с неоднородными свойствами и при получении композиционных материалов. [c.112]

Имеются дискретные хорошо сформировавшиеся пузыри с очень малой плотностью (т. е. содержащие мало частиц). В этих условиях слой состоит из эмульсионной фазы, через которую течет фаза меньшей плотности (называемая иногда фазой пузырей ). При дальнейшем увеличении скорости начинается разрушение пузырей и наблюдаются более мелкие пузыри с повышенной плотностью (содержащие больше частиц). При достаточно высоких скоростях газа в интервале 3—5 фут/с достигаются условия для более однородного псевдоожижения. Наступление этих условий сопровождается быстрым выносом частиц из слоя, так что общая картина движения приближается к характерной для пневмотранспорта, а не для псевдоожиженного слоя..Более высокая устойчивость разбавленной фазы важна при конструировании аппаратуры для проведения реакций в этой фазе, а также для пневматического транспорта свободных частиц. Зенз [108] предложил фазовую диаграмму состояний смеси жидкости с частицами, которая описывает с качественной стороны некоторые из сложных явлений, связанных с распределением частиц и устойчивостью таких систем. [c.494]

Разработан способ определения критической плотности по известным значениям плотности насыщенных жидкости и пара при температурах на 10—15° ниже критической. Методика, проверенная на 28 веществах, имеет точность 2—3%. Предложен метод экспериментального определения энтальпии газообразных смесей путем адиабатного дросселирования исследуемого вещества до идеальногазового состояния. [c.120]

Конструкции барботажных газлифт-ных аппаратов. Газлифтные аппараты отличаются от бгфботажных колонн тем, что внутри их корпуса 1 установлены одна или несколько барботажных труб 3, в которые с помощью газораспределителя 2 вводится газ (рис. 6.4.3). При подаче газа в затопленный жидкостью аппарат в барботажных трубах образуется газожидкостная смесь, плотность которой меньше плотности однородной жидкости в циркуляционной зоне (на рис. 6.4.3 - в межтрубном пространстве), вследствие чего в аппарате возникает циркуляция жидкости с восходящим потоком смеси внутри циркуляционной трубы и нисходящим потоком в зазоре между корпусом и циркуляционной трубой. Конструктивное исполнение газлифтных аппаратов может [c.635]

При развитом высокоскоростном турбулентном течении (Re >10 ) пузырьковой жидкости в трубе гидравлическое сопротивление, как и при течении однофазной жидкости, не зависит от вязкости, а определяется только шероховатостью внутренних стенок трубы. В этом случае можно использовать (G. Wallis, 1969) обычные формулы для однофазной жидкости (см. Л. Г. Лойцянский, 1973 V. Streeter, 1961), в которые в качестве плотности следует подставить плотность смеси, а в качестве скорости — средне-массовую (расходную) скорость смеси [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...