Турбулентные течения несжимаемой жидкости

Для турбулентного течения несжимаемой жидкости проекции уравнения движения на оси координат можно записать через параметры осредненного движения [c.264]

При стабилизированном турбулентном течении несжимаемой жидкости в прямой круглой трубе распределение скоростей имеет вид (формула Прандтля—Кармана) [c.20]

Пример. При стабилизированном турбулентном течении несжимаемой жидкости в прямой гладкой трубе, если заданы расходная скорость и), физические свойства жидкости р и диаметр трубы О, то критерий Рейнольдса Рсо = wD/ч и относительный радиус = R/Ro являются определяющими критериями, а коэффициент гидравлического сопротивления С = 2 ДцП/рш Ь, безразмерная скорость 0) = wlw или текущее значение числа Ре = являются [c.29]

Уравнения осредненного турбулентного течения несжимаемой жидкости [c.89]

Принимая, что трение среды на границах между соседними полосами шириною 2Во отсутствует, давление в поперечном направлении к потоку постоянно и после слияния струй до сечения Хи2 в плоскости ху при 2 = 0 расход среды постоянен и турбулентное течение несжимаемой жидкости в полосе 2So при стационарности процесса может быть описано следующей системой уравнений [c.341]

Рассмотрим турбулентное течение несжимаемой жидкости. [c.160]

Рассматривая турбулентное течение несжимаемой жидкости вдоль гладкой стенки плоского канала, можно принять, что вблизи стенки длина пути перемешивания пропорциональна расстоянию у от стенки [c.324]

Рассмотрим теперь задачу о движении взвешенных частиц в турбулентном течении несжимаемой жидкости. Теория этого явления была развита в работах Баренблатта (1953, 1955) (см. также Колмогоров (1954)). Основным предположением указанной теории является допущение о малости размеров взвешенных частиц (по сравнению с характерным масштабом турбулентности), позволяющее считать, что они образуют как бы непрерывно распределенную в основной жидкости примесь. Выражение для полной плотности смеси можно записать в виде [c.365]

Для достижения поставленной выше цели [64] рассмотрим турбулентное течение несжимаемой жидкости в неограниченном трехмерном пространстве, предполагая поле скорости -периодической функцией по каждой из трех пространственных переменных. Запишем фурье-представление уравнений Навье—Стокса (переход к непрерывному случаю производится при L —> оо с соответ- [c.195]

Глава 8 УСТАНОВИВШЕЕСЯ ТУРБУЛЕНТНОЕ ТЕЧЕНИЕ НЕСЖИМАЕМОЙ ЖИДКОСТИ В ТРУБАХ. ПРИСТЕНОЧНАЯ ТУРБУЛЕНТНОСТЬ [c.145]

ТУРБУЛЕНТНОЕ ТЕЧЕНИЕ НЕСЖИМАЕМОЙ ЖИДКОСТИ С ПОСТОЯННЫМИ СВОЙСТВАМИ [c.132]

Здесь f — коэффициент трения, зависящий от числа Ке набегающего потока. Для турбулентного течения несжимаемой жидкости эмпирические зависимости i /=/(Re) имеют вид [c.52]

Турбулентное течение жидкости в трубе. Чтобы получить осредненное уравнение стационарного турбулентного движения несжимаемой жидкости в цилиндрической трубе постоянного сечения, воспользуемся уравнениями Навье-Стокса и неразрывности в цилиндрических координатах. Так как [c.423]

Теплообмен при турбулентном течении жидкости по трубе. Чтобы установить осредненное уравнение переноса теплоты при турбулентном движении несжимаемой жидкости по цилиндрической трубе, будем исходить из общего уравнения переноса теплоты [c.458]

В настоящее время разработаны и успешно применяются численные методы-решения многих теплофизических задач расчет температурного состояния-твердых тел, температурных полей в потоках жидкости и газа, в жидких и газовых прослойках, заключенных в неподвижные или вращающиеся полости исследование закономерностей движения теплоносителя с целью выявления механизма процессов теплообмена исследование структуры пограничного слоя, теплообмена и трения на твердой поверхности и т. п. Одним из наиболее успешно развивающихся направлений использования математического эксперимента в теплофизических исследованиях является изучение закономерностей тепломассообмена и трения в потоках жидкости и газа с использованием теории пограничного слоя. Поэтому в качестве примера рассмотрим более подробно основные этапы математического эксперимента по исследованию сопротивления трения и теплоотдачи турбулентного потока к твердой поверхности. Ограничим задачу случаем стационарного течения несжимаемой жидкости с постоянными теплофизическими свойствами около гладкой плоской поверхности (в общем случае проницаемой). [c.66]

ТУРБУЛЕНТНЫЕ ДВУМЕРНЫЕ ТЕЧЕНИЯ НЕСЖИМАЕМОЙ ЖИДКОСТИ [c.359]

Уравнение движения турбулентного двухмерного пограничного слоя для стационарного течения несжимаемой жидкости вдоль пластины (dp/d = 0 для х-компонента) без учета диссипативной [c.129]

Уравнение движения турбулентного двумерного пограничного слоя для стационарного течения несжимаемой жидкости вдоль [c.277]

Турбулентное течение 624 --жидкости в круглых трубах —Теплоотдача—Расчетные формулы 216 Турбулентный пограничный слой несжимаемой жидкости 688 Турбулентный поток — Области 628 Турбулентный режим 627 [c.734]

Вначале рассмотрим нестационарное изотермическое турбулентное течение и структуру потока в трубе. Качественный анализ этого вопроса бьш выполнен в работе [26], где для нестационарного осесимметричного течения несжимаемой жидкости в трубе уравнение движения после сравниваемой оценки членов бьшо записано в виде [c.83]

Если режим течения несжимаемой жидкости оказался турбулентным или переходным, то из-за существенного влияния вихре-образования в потоке теория течения вязкой жидкости не может быть применена к данному случаю. Здесь падение давления подчиняется законам, схожим с теми, которые имеют место при течении жидкости с трением внутри трубок. Однако в тех случаях, когда критерий Рейнольдса соответствует переходному режиму, эти уравнения могут быть использованы как первое приближение, дающее заведомо большую величину утечек. [c.51]

Уравнение (1) справедливо для ламинарного режима течения несжимаемой жидкости, когда отсутствуют какие-либо перемещения стенок канала в направлении потока. Влияние эксцентрицитета при переходном или турбулентном режиме сказывается в меньшей степени. [c.52]

В настоящей работе содержатся результаты расчетно-теоретического и экспериментального исследований гидродинамики и теплообмена при развитом вынужденном течении несжимаемой жидкости в каналах (в основном —в кольцевом) при различных граничных условиях и режимах течения (ламинарном и турбулентном). [c.223]

Другой, возможно еще более важный класс задач о течениях несжимаемой жидкости со свободной поверхностью включает случаи, когда трение в жидкости существенно, НО влиянием молекулярной вязкости можно пренебречь. Примерами такого рода являются течения с сильно развитой турбулентностью при больших числах Рейнольдса. Вопрос о моделировании сил трения сводится тогда скорее к вопросу о моделировании шероховатости границ, чем к равенству чисел Рейнольдса. В эту категорию попадает большинство исследований открытых каналов, рек и приливных эстуариев на гидравлических моделях. Поскольку как на модели, так и в натуре используется одна и та же жидкость (вода), [c.161]

Выше было показано, что при течении несжимаемой жидкости в трубе реальное распределение скоростей отличается от логарифмического весьма мало. В пограничном слое на непроницаемой пластине отклонения более существенны. Тем не менее и в этом случае логарифмическое распределение скоростей удовлетворительно описывает реальное до значений со=0,9. Это обстоятельство позволяет ввести понятие модельного турбулентного пограничного слоя с законом распределения длины пути смешения [c.28]

Изложены основы флуктуационной теории П. Пригожина, которая позволяет единообразно формулировать критерии потери устойчивости ( кризиса ) для макроскопических процессов, режимов или структур в областях, далеких от состояния равновесия. Рассмотрены критическая точка жидкости, возникновение пульсаций при одномерном и вращательно-поступательном течениях несжимаемой жидкости, кризис течения газа по трубе, переход ламинарного течения в турбулентное. Для последнего процесса даны оценки числа Рейнольдса в случаях обтекания плоской пластины и течения в цилиндрической трубе, согласующиеся с опытом. [c.119]

Следовательно, только при Re = idem отношение wlw будет одинаковым в одной и той же точке % у двух стабилизированных турбулентных течений несжимаемой жидкости в прямых гладких трубах. [c.23]

В рассмотренном выше примере все стабилизированные турбулентные течения несжимаемой жидкости в прямых гладких трубах составляют некоторый класс, включающий в себя множество групп подобных течений, характеризуемых условием Re = idem. [c.23]

Стабилизированное течение наступает после слияния пограничных слоев, возникающих в начальном участке трубы, и для изотермических условий характеризуется автомодельным распределением всех параметров по длине трубы. При стабилизированном изотермическом турбулентном течении несжимаемой жидкости распределение скоростей по радиусу трубы достаточно хорошо описывается формулой (1-10-2), Объясняется это тем, что течение в трубе конфузорное со сравнительно малым значением формпара-метра f. Падение давления в трубе определяется формулой [c.170]

Наличие пограничных слоев, ламинар-О пограничном слое в газе ных или турбулентных, яв.ляется характерной особенностью не только течения несжимаемой жидкости, но и течения газа. В газовых потоках поперек пограничного слоя происходят не только рез- [c.266]

О 510 20 30 0 у/тельной составляющей скорости рассмотрим уравнение движения для стабилизированного неста-ционзрного режима течения несжимаемой жидкости (392), которое относительно возмущенных величин при вышепринятом допущении о независимости во времени турбулентной вязкости для плоского канала запишется в виде [c.198]

В наших работах [Л. 1—4] рассматривался вопрос о влиянии поперечной кривизны поверхности iHa характеристики осесимметричного турбулентного пограничного слоя при изотермическом течении несжимаемой жидкости. В этих работах показано, что в том случае, когда толщина пограничного слоя становится соизмеримой с радиусом кривизны поперечного сечения тела, поперечная кривизна поверхности начинает оказывать влияние на форму профиля скорости в пограничном слое. В частности, в случае выпуклой поверхности профиль скорости становится более наполненным, что йедет к увеличению напряжения трения, я в случае вогнутой поверхности профиль скорости становится менее наполненным, что ведет к уменьшению напряжения трения по сравнению с напряжением трения по плоской поверхности. [c.205]

Настоящая работа посвящается теоретическому исслодованию гидродинамической и тепловой задач при турбулентном режиме течения несжимаемой жидкости в канале, образованном гладкими коаксиальными цилиндрами, которые вращаются относительно друг друга. [c.390]

I. Граница и характер начала влияния термогравитационных сил При вынужденном турбулентной течении термогравитационные силы могут влиять как на турбулентный перенос импульса и тепла, так и непосредственно на осредненное течение. В данной работе рассматривается развитие вторичных свободно-конвективных течений при вынужденном турбулентном движении несжимаемой жидкости в горизонтальных трубах. Задача решена в предположении, что терыогравитационные силы не влияют на турбулентный перенос. [c.189]

Анализ полученных экспериментальных данных показывает, что величины коэффициентов К л и Кт в формулах (3-21) и (3-23), определяющих касательные напряжения на поверхности пластины при ламинарном л турбулентном пограничных слоях, существенно отличаются от известных теоретических значений. Для плоской пластины цри безгра-диентном течении несжимаемой жидкости Кл = [c.75]

С помощью интегрального соотношения импульсов можно решать и ряд других практических задач. Так, например, нетрудно определить закон изменения площади диффузора, на стенках которого турбулентный пограничный слой будет находиться в пред-отрывном состоянии. В этом случае коэффициент трения на етенке будет равен нулю и интегральное соотношение импульсов для течения несжимаемой жидкости в плоском диффузоре запишется в виде [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...