Температура радиационная

В зависимости от того, какой тепловой закон используется при измерении температуры нагретых тел, различают три температуры — радиационную, цветовую и яркостную. [c.333]

Таким образом, в зависимости от метода наблюдения мы определяем оптически одну из трех условных температур радиационную Тг), цветовую (Тс) или яркостную Переход к истинной [c.705]

Рис. 4-20. Графики температур радиационного пароперегревателя котла 60 т/ч (рис. 4-19) при охлаждении его только собственным паром.

Символы Т —абсолютная температура, °K(T = 273 + Q и Гв — соответственно температура воздуха и температура адиабатического насыщения (температура мокрого термометра) — температура радиационной поверхности и и — соответственно влагосодержание и критическое влагосодержание пористого тела Ср —удельная изобарная теплоемкость влажного воздуха (парогазовой смеси) р — плотность влажного воздуха v — коэффициент кинематической вязкости а — коэффициент температуропроводности —коэффициент теплопроводности влажного воздуха — коэффициент взаимной диффузии — относительное парциальное давление пара, равное отношению парциального давления пара к общему давлению парогазовой смеси w — скорость движения воздуха р о — относительная концентрация г-ком-понента в смеси, равная отношению объемной концентрации р,- к плотности смеси р(р,о =рУр) Рю—относительная концентрация пара во влажном воздухе <р — влажность воздуха (< = pj/pj ре — давление насыщенного пара — химический потенциал г-го компонента М,-— молекулярный вес г-го компонента Л,-—удельная энтальпия г-го компонента R — универсальная газовая постоянная г—удельная теплота испарения жидкости. [c.25]

Граничные условия к уравнению (13.114) имеют следующий вид а) на стенке при т] = О плотность результирующего теплового потока <7ю постоянна б) температура на границе пограничного слоя (т1 -> оо) равна температуре радиационного слоя при т = 0 в) для i = О температура равна температуре 0o(ti), получаемой из решения уравнения энергии без учета излучения. [c.559]

При низких температурах радиационная проводимость электроизоляционного материала на несколько порядков выше таковой без облучения. Влияние поляризации незначительно, стационарный ток устанавливается за несколько минут. Радиационный ток в электроизоляционном материале Подчиняется закону Ома до напряженности около 10 МВ/м, как и темно-вой ток (без облучения). При взаимодействии ИИ с веществом материала в результате ионизации в материале образуются свободные электроны и ионы. Поток заряженных частиц (в случае их применения) при измерениях обычно компенсируется наложением внешнего поля и не принимает участия в радиационной электропроводности. [c.320]

Сравнительно новый и приобретающий все большую значимость (в связи с развитием ряда чрезвычайно важных для народного хозяйства отраслей промышленности, в частности атомной и тепловой энергетики, химического и металлургического машиностроения) аспект проблемы взаимосвязь происходящих при развитии отпускной хрупкости изменений свойств границ зерен стали с ее восприимчивостью к межзеренному разрушению в агрессивных средах, при повышенных температурах, радиационному охрупчиванию. В настоящее время сделаны только первые шаги в понимании механизмов такой взаимосвязи. [c.208]

Температура перехода Температура плавления Температура приведенная Температура радиационная [c.70]

Количество тепла, передаваемого лучеиспусканием, отнесенное к градиенту температур (радиационная теплопроводность), составляет [c.201]

Для замера температуры радиационным пирометром достаточно установить его телескоп на фокусном расстоянии от раскаленной поверхности около 500 мм. Лучистый поток, собранный и отраженный телескопом, улавливается автоматически термопарой и дает показания на гальванометре или на самопишущем приборе. [c.363]

Температура образца регистрировалась косвенным методом с помощью радиационного пирометра РАПИР 12, установленного в нижней части камеры. Сигнал РАПИРа регистрировался потенциометром Р-307 13. Некоторые изменения, внесенные в конструкцию радиационного пирометра, связанные с термостатированием корпуса, изменением фокусного расстояния собирающей линзы из фтористого лития, и предварительная индивидуальная градуировка пирометра по образцовой платиновой термопаре второго разряда, расположенной в дне верхней полости печи, позволили значительно снизить погрешность измерения температуры радиационным пирометром. [c.121]

Контроль температур радиационными пирометрами [c.152]

Предел измерения температур радиационными и оптическими пирометрами приведен в табл. 39. [c.153]

Шкалы оптических, радиационных и фотоэлектрических пирометров градуируются по излучению абсолютно черного тел а соответственно в градусах яркостной, радиационной и цветовой температуры. Радиационная. и яр-костная температура физических тел всегда меньше истинной цветовая температура может оказаться больше или меньше истинной. [c.142]

Развитие этого принципа измерения в нашей стране состоит в использовании изгибных и крутильных колебаний (в последнем случае стержень крепят к ОК сургучом). Метод используют для измерения упругих постоянных в зоне контакта, упругой анизотропии (при изгибных колебаниях в двух перпендикулярных плоскостях), ползучести и температуропроводности материалов типа полимеров. Наблюдают за изменением этих величин под влиянием температуры, радиационного облучения. Вопрос контроля твердости чугуна рассмотрен далее. [c.257]

Радиационная температура. Радиационной температурой реального тела Гр называется такая температура черного тела, при которой его полная мощность излучения равна полной энергии, излучаемой реальным телом при температуре Г. Согласно этому определению радиационной температуры с учетом выражения (7-2-6) имеем [c.269]

Теперь становится ясной причина выделения Т среди всех независимых переменных. Температура является переменной, скорость изменения которой может контролироваться по желанию путем изменения радиационной анергии Q. [c.152]

Пароперегреватели. Пароперегреватель предназначен для повышения температуры пара, поступающего из испарительной системы котла. Его трубы (диаметром 22—54 мм) могут располагаться на стенах или потолке топки и воспринимать теплоту излучением — радиационный пароперегреватель либо в основном конвекцией — конвективный пароперегреватель. В этом случае трубы пароперегревателя располагаются в горизонтальном газоходе или в начале конвективной шахты. [c.150]

Котлы-утилизаторы. Для использования теплоты отходящих газов различных технологических установок, а том числе и печей, применяются котлы-утилизаторы, вырабатывающие, как правило, пар. При высоких температурах газов (более 900 °С) эти котлы снабжаются радиационными (экранными) поверхностями нагрева и имеют такую же компоновку, как и обычный паровой котел, только вместо топки радиационная камера, в которую снизу входят газы. Воздухоподогреватель отсутствует, если нет необходимости в горячем воздухе для нужд производства. Газы сначала охлаждаются н радиационной камере, как в топке обычного котла. Большой свободный объем этой камеры позволяет иметь повышенную толщину излучающего слоя и, как следствие, повышенную степень черноты газов. Поэтому [c.156]

При температурах газов ниже 900 °С в котлах-утилизаторах обычно используются только конвективные поверхности нагрева. Эти агрегаты радиационной камеры не имеют, а целиком выполняются из змеевиков. [c.157]

Перспективным высокотемпературным топливом являются также нитриды урана и плутония. По сравнению с карбидным топливом они обладают еще большей плотностью делящегося вещества при сохранении высоких значений теплопроводности и температуры плавления. Однако пока проведено недостаточное количество работ по исследованию совместимости нитридного топлива и его радиационной стойкости. В табл. 1.1 приведены физические характеристики топливных материалов, которые могут использоваться в реакторах ВГР и БГР. [c.10]

В настоящее время сделан ряд попыток разработки механических моделей теплообмена между погруженными поверхностями и псевдоожиженными слоями крупных частиц. При этом большинство из них основано на предположении о том, что коэффициенты теплообмена состоят из трех компонент кондуктивной, конвективной и радиационной. При температурах ниже 1100 К лучистой составляющей можно пренебречь [104]. Тогда коэффициент теплообмена находим по формуле [c.79]

Первые измерения сложного теплообмена псевдоожиженного слоя с поверхностью были выполнены калориметрическим методом [132]. Предполагалось, что ростом температуры увеличение коэффициента теплообмена, которое оказалось значительным, происходит только за. счет излучения. Полученные результаты свидетельствовали о существенности радиационного обмена. [c.135]

Методика обработки результатов эксперимента, примененная в [133— 35], исходит из предположения о независимости профиля температуры у поверхности от радиационного переноса. При нарушении этой гипотезы все полученные оценки могут оказаться ошибочными. Справедливость ее в данных работах не проверяется. [c.136]

Рез льтаты экспериментальных исследований переноса излучения в концентрированных дисперсных системах позволяют сделать вывод, что при описании радиационного теплообмена в этих системах необходимо исследовать допустимость аддитивного представления различных процессов переноса и условия, при которых оно применимо, а также зависимость излучательных характеристик системы от свойств частиц и распределения температуры. Независимость степени черноты от структуры дисперсной среды позволяет выбрать достаточно простую модель систе.мы, [c.140]

Чтобы получить уравнения, позволяющие рассчитать профиль температуры и потоки при радиационном обмене в системе, необходимо предварительно рассмотреть две вспомогательные задачи о переносе излучения в системе из трех полупрозрачных плоскостей, каждая из которых характеризуется коэффициентами пропускания и отражения г,-, п (i= 1, 2,3). [c.162]

С введением сокращенных обозначений система уравнений (4.37), позволяющая рассчитать равновесное распределение температуры при радиационном и кондук-тивном теплообмене, принимает вид [c.163]

Определение зависимости чувствительности базовых элементов от температуры. В связи с применением решетчатых тепломассомеров при исследовании процессов замораживания пищевых продуктов возникла необходимость в проверке рабочих коэффициентов их секций при отрицательных температурах. Радиационный градуировочный стенд для этих целей не пригоден, так как замена хладоноситёля (воды с температурой, равной температуре окружающего воздуха) на низкотемпературный раствор, например рассол, приводит к отложению на поверхности градуируемого элемента капелек воды или инея, а следовательно, к изменению степени черноты этой поверхности и появлению дополнительных термических сопротивлений. Осушение же воздуха в помещении, где проводится градуировка, или под колпаком, которым можно накрыть градуировочный стенд, приводит к усложнению аппаратуры. Таким же [c.105]

Тг—температура радиационной Критерии подобия тепло- и массобмена [c.21]

Приведенный выше пример погрешности измерения температуры радиационным пирометром позв оляет сделать следующее заключение. [c.347]

Как показали исследования, при последовательной схеме движения воды температура стенок секций снижается в среднем на 5—20 °С в надтопочно.м вылете и на 20—40°С в нижней части секций по сравнению с обычной (параллельной) схемой. Разность между температурами радиационной и конвективной поверхностей нагрева снижается, и соответственно уменьшаются термические напряжения в секции. Следует отметить, что указанное снижение температуры стенки было достигнуто при установке шайб, имеющих большие прорези, в результате чего значительная часть воды проходила через них, в дальнейшем этот недостаток был устранен. [c.244]

Рассмотренный фактор начинает действовать при до-)Льно высоких температурах. Простой расчет показы-1ет, что при размерах пор /г = 0,1 мм и температуре )0 °С радиационный коэффициент теплопроводности со-авляет всего 4% от коэффициента теплопроводности атериалов типа КАСТ, СВАМ и других. При более 13КИХ температурах радиационной составляющей в ма-фиале можно пренебречь. [c.125]

Проверка автоматических электронных потенциометров, предназначенных для работы с любыми датчиками, кроме термоэлектрических преобразователей температуры (радиационными пирометрами, индукционными расходомерами), проводится по схеме, приведенной на рис. 18, а. В этих видах потенциометров термокомпенсатор (медное сопротивление) отсутствует, их соединение с образцовым прибором осуществляется медными проводами. [c.83]

Радиационные исследования микротвэлов показали, что вег роятность разрушения защитного покрытия увеличивается с повышением температуры, увеличением интегрального потока быстрых нейтронов и глубины выгорания ядерного топлива. Разрушение плотного пироуглеродного двухслойного покрытия происходит в результате образования трещин, либо из-за увеличения давления газообразных продуктов деления и распухания сердечника, причем в этом случае трещина начинает образовываться на внутренней поверхности защитного слоя, либо из-за упадки наружного слоя плотного пироуглерода в результате воздействия значительного интегрального потока быстрых нейтронов, и тогда трещина образуется на наружной поверхности микротвэла. Анализ более 100 радиационных исследований микротвэлов в США и ФРГ подтвердил справедливость предложенной расчетной модели [16]. [c.16]

Утечка продуктов деления в основном определяется все-таки повреждением какой-то доли содержаш,ихся в шаровом твэле микротвэлов. Радиационные исследования показали, что практически большинство используемых в качестве оболочек или матрицы марок графита при высоких температурах (1000° С) подвержены значительной усадке при интегральном потоке [c.28]

Повышение температуры в аппарате с псевдоожи-женным слоем двояко сказывается на интенсивности внешнего теплообмена. Во-первых, происходит изменение теплофизических свойств дисперсного материала и ожи-жающего агента. Соответствующие изменения гидродинамики и теплообмена описаны в гл. 2, 3. Во-вторых, усложняется механизм передачи энергии — существенным становится радиационный перенос, роль которого в низкотемпературных системах пренебрежимо- мала. Быстрое возрастание вклада излучения в процесс теплообмена объясняется характером зависимости количества переносимой энергии от температуры. В случае теплопроводности и конвекции перенос энергии между двумя элементами рассматриваемого объема пропорционален разности их температур приблизительно в первой степени (с учетом нелинейности). Перенос энергии излучением в тех же условиях будет пропорционален разности четвертых или пятых степеней (с учетом нелинейности) абсолютных температур [125]. [c.130]

В работе [127] предполагается, что псевдоожижен-ный слой излучает как абсолютно черное тело и, исходя -из формул для лучистого обмена между двумя плоскостями с. температурами Гст и Тел, проводится оценка значимости радиационного обмена в сравнении с кон-вективно-кондуктивным. Роль радиационного переноса возрастает с увеличением размеров. частиц при сохранении неизменными прочих характеристик, в частности свойств материала частиц. Поэтому, если для частиц d = 0, мм лучистый обмен становится существенным при 7 >900 К, то для частиц d = 5 мм — при Г>500К. Аналогичные оценки получены в работе [50] в рамках пакетной теории теплообмена псевдоожиженного слоя с поверхностью (для частиц d = 0,5 мм температура, при которой становится существенным лучистый теплообмен, должна быть больше 700 К). Все эти оценки проводи- лись в предположении, что профиль температуры вблизи поверхности в псевдоожиженном слое не изменяется вследствие радиационного обмена и определяется, как и при низкой температуре, только конвекцией и теплопроводностью. [c.135]

При использовании частиц из различных окислов (АЬОз, 2гОг, песок) лучистый поток при температуре 1400 °С может составлять до 60% общего потока энергии [144, 146]. Очень сильно, как оказалось, теплообмен излучением зависит от температуры погруженной в слой поверхности [147—149]. Проведенные измерения зависимости степени черноты псевдоожиженного слоя от температуры поверхности свидетельствуют о значительном охлаждении частиц во время пребывания их около стенки теплообменного устройства и неаддитивности процессов конвективно-кондуктивного и радиационного обмена [149]. [c.137]

Лредставляют интерес исследования сложного теплообмена в другой разновидности концентрированных дисперсных систем — плотном слое. При исследованиях этой среды оказывается возможным за счет вакууми-рования системы исключить конвекцию и теплопровод- ность газа и изучать только радиационный перенос в широком диапазоне температур [153—157]. Результаты этих работ свидетельствуют о том, что для нлотного слоя при обработке экспериментальных данных оказыва.-ется удачным предположение об аддитивности различных механизмов переноса энергии [157]. При этом перенос излучения учитывается введением-коэффициента лучистой теплопроводности [c.139]

Оптика (1977) -- [ c.333 , c.334 ]

Оптика (1976) -- [ c.702 ]

Физические величины (1990) -- [ c.190 ]

Теплоэнергетика и теплотехника Общие вопросы Книга1 (2000) -- [ c.250 ]

Основные термины в области температурных измерений (1992) -- [ c.0 ]

Внутренние санитарно-технические устройства Часть 1 Издание 4 (1990) -- [ c.4 ]

Теплотехнические измерения и приборы (1978) -- [ c.219 ]

Теплотехнические измерения Изд.5 (1979) -- [ c.193 , c.194 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...